变形消除。 4.2.2 延伸孔型变形参数设计1)首先确定各孔型的腰部压下量
0 I6 l- Q* s8 k$ n* t工字钢孔型设计,延伸分配的主要依据是腰部压下量。限制因素除咬入条件、电机能力和轧件表面质量之外,还有一个特殊因素―腿部内侧壁斜度。
8 ~5 z, v7 S) O$ N) ]9 _直轧孔型,轧件腿部的内侧壁愈小,所允许的腰部压下量也愈小。轧普通工字钢时,其成品内侧壁斜度为1:6。所以在成品孔型中,腰部压下量一般为0.5mm。成品前孔的腰部压下量一般为1―2mm。其它各孔中的腰部压下量Δd可以按等差级数或者近似等差级数逐渐增加。
/ @4 m( l4 d) u$ S# T! u1 e
$ ]) g) N, t1 Z- x还要校核。注意:校核咬入条件要根据图示结果,不能简单计算压下量。
% a: b1 \& a1 @# ~各孔要有一定的腰部宽展量,可减轻轧辊磨损,利于咬入。成品孔为0.5-1.0mm,逆轧制顺序各孔的宽展量可逐渐加大,在1―10mm范围内。
# Q6 z% T# R- M3 }8 F8 }原因是:压下量大,则宽展量也大。
/ H% [0 x; N! L0 J, G钢坯宽且矮的时候,可采用负宽展,负宽展量根据咬入条件确定,最大可到15-17mm。这样对增加腿高有利,但是加大轧辊磨损,也易造成咬入困难。各孔型的腰部横断面积为F yi=di hi腰部延伸系数为λyi =F yi+1/F yi。成品孔腰部延伸系数λy1 =1.05-1.15,成品前孔λy2 =1.15-1.25其它各孔λyi =1.3-1.8平均腰部延伸系数λy=1.25-1.35。
* Z2 E K6 D! b O大号工字钢取下限,
, T7 g5 o* U' a) E' x8 }小号工字钢取上限。
2 r) u# P# {- ^' t为保证腿高,腰部延伸系数λy和开口腿延伸系数λk,闭口腿延伸系数λb应满足如下关系:1)大号工字钢:
/ d2 s; V! ]6 G$ S, S腰部断面积F y占轧件断面积F的比率较大,如果腰部延伸大于腿部延伸,会造成腿高拉缩,设计时要使腿部平均延伸大于腰部。即:+ p& }! b9 x4 V! j8 ]
0.5*(λk+λb)> λy为满足上述关系,延伸孔型应该使用异形坯。大号工字钢,用切深孔将矩形坯轧成异形坯的生产实例不多。老式轧机轧大号工字钢时,异形坯由初轧机提供。新型轧机,使用连铸异形坯或者是利用连铸板坯轧成异形坯。2)中、小号:腿部平均延伸也要大于腰部。中、小号工字钢经常使用矩形坯和方坯,这样势必有一些孔型的腰部延伸大于腿部平均延伸。这种情况,应该尽量安排在切深孔型或紧邻切深孔的孔型中。3)各种规格的工字钢,在延伸孔型中都应该遵守以下原则:λk> λy >λb(0.5*(λk+λb))- λy =0~0.05
( y# ~; ~5 e: t二辊孔型轧制异形断面型钢,最困难就是轧制薄而高的腿,腿又只能在开口槽中受到加工。故开口腿延伸系数λk大,目的就是使金属在开口槽中有较大的侧压。在闭口槽中,轧件的腿部延伸主要是由来料的腿部进入闭口槽,形成楔卡和腿高被压下而实现的,腿高将明显缩短。如果在孔型设计时,在闭口槽中安排较大的侧压,将造成楔卡严重,腿高拉缩过大。直轧孔型中,λk-λb为0.04~0.08,斜轧孔型中,λk-λb可为0.1~0.2,最大可到0.4。各孔型中,闭口腿变短,拉缩量Δhb,! c8 t9 c2 {- V
开口腿变长,增长量Δhk。各孔型轧后的开口腿和闭口腿高度为hk2=hb1+Δhb1, hb2=hk1-Δhk1, hk3=hb2+Δhb2, hb3=hk2-Δhk2, hk4=hb3+Δhb3, hb4=hk3-Δhk3……, 等。拉缩量Δhb和增长量Δhk的经验数据见表3。表3
; b( _ N% y @拉缩量Δhb和增长量Δhk经验数据
9 [- H- Y, o: m' V9 mUnit:mm5 ~9 j3 A1 i6 t
* C. D9 o y& O9 | ~, \工字钢
9 X3 F) h2 k. l, t; I) s) C4 r直轧孔型系统
8 m4 `! ^# p4 Z: R/ _斜轧孔型系统2 E* P7 n* O, i4 L3 D
规格No.
: |2 q( n5 L) o( P. j& O成品孔9 @9 B* @6 B. d. g; ]: f# \
其它孔8 d! |+ d# [9 d" h! _5 s! p/ O; v
成品孔# D2 |( l+ n' {( R
其它孔
5 x5 T! L" w) y% ^, z, A4 x$ E9 _. [: @% K) W
" A( N5 B* g! n! RΔhk5 i! n+ b) }0 ]6 m* H% r8 p* }
Δhb
e s2 Y: e2 jΔhk" W0 g/ b3 B6 L; i$ w
Δhb0 s+ U8 I9 n+ D: T- a p
Δhk' | z$ j8 K# S" g
Δhb
7 _7 t8 g) M3 @. J) C" k% eΔhk; I W& |2 E; o( \& W# P
Δhb
3 o9 A3 R( I3 J8 Z7 s+ U9 g9 \! j: Q' X$ K8 c5 E5 P0 \
8-18! H( b+ j. y6 \2 f! G* G
0-0.58 r% Y4 L" f- }4 M
4-5/ ^4 [3 U/ d _( ^5 f* ~4 W( D
0.2-0.50 H. F! U& X B2 l6 r$ X
5-6
3 q$ |3 a! b. ~( |( L$ x# [0.5-1
) F" w9 A! b/ ]% x, ^& c3 S2-67 M) G# C1 r1 V8 N
2-5* x& o. s4 w) _" G2 N0 Z( w
3-68 j3 ]3 M( N' ~- ], H
10-30
& m- N1 \$ v1 T5 K! G$ O' t0-1.0" X: L9 W* s) B b% I+ B8 R
5-8
: j& P8 f' i X+ w; F/ H0.4-1.0
8 p3 L0 n) R& \1 }4 W. B- Q/ O6-8
0 s2 x* W( W0 u+ a( Q8 }0.6-1
3 d, e9 C* A$ R+ G3-7# P# o5 ^- q# G1 L, H1 [7 M k
2-5& V2 N: `) Z& N" C& Q2 }
4-7
- i& f# }. A& y- k- r30以上4 v* @# I0 }4 f' C, X
0-1.5
' ^7 Z& R) X' i7-8" x# C" _2 ?/ W! J$ L% D! X8 I
0.6-1.5
0 S, f5 k- {5 M7-10
& H$ R3 Z6 H# h" `1-1.51 e4 ]0 t1 }4 Y9 M# _+ L; n4 |; M8 C& x
4-8
$ W0 @; m n' _2-5( l! R& h' h- D8 ^7 E
5-8
: q( R2 R0 c7 ^* j3 C8 n# ?: e* n( O
根据腿部侧压,确定各孔腿厚。腿面积按梯形面积计算,需要确定的尺寸有,腿尖厚ak ,ab, 腿根厚bk ,bb, 腿高hk ,hb。闭口槽接受的是前一孔轧出的开口腿,为避免楔卡太大,要求来料的腿最少可以插入闭口槽1/3。见图。故每孔的开口腿尖厚aki小于后一孔(逆轧制顺序,已设计完)闭口腿尖厚,aki=abi-1-(0.5~0.8),bki=2F ki /hki-aki。闭口腿厚根据已得到的闭口腿面积Fki 如下:abi +bbi=2F bi /hbi,
+ e& B, M3 y/ k$ abbi -bki-1> abi -aki-1,abi/ aki-1> bbi/ bki-1,换一种方式理解:在开口腿中轧制,要求腿根部绝对变形量大,腿尖部相对变形量大。各孔型的闭口腿外侧壁斜度为2%,开口腿外侧壁斜度为4-8%,以闭口腿内侧壁无内斜为原则。如果使用弯腿斜轧法,闭口腿外侧壁斜度可取2~23%,开口腿外侧壁斜度可取10~45%,比较理想的是使内外侧壁斜度接近相等。0 i" [0 Z: |2 Z, P5 D
各孔型的闭口腿尖内外圆角半径,成品孔型按2-4mm选取,逆轧制顺序每孔逐渐加大1-3mm,但要保证闭口槽底有一平直段。开、闭口腿根部圆角半径,成品孔型按产品标准选取,逆轧制顺序每孔逐渐加大5-10mm。 |