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发表于 2008-2-21 11:42:15 | 只看该作者 回帖奖励 |倒序浏览 |阅读模式
曲柄滑块机构 slider-crank (or crank-slider) mechanism  s: }. W5 F3 I" c" o  c& K
曲柄摇杆机构 crank-rocker mechanism- N% @% h' j: A/ g3 w
曲齿锥齿轮 spiral bevel gear
3 P) M* W, S/ }! l曲率 curvature
( v2 @+ w3 c6 ~2 l6 K( f7 @曲率半径 radius of curvature$ R; \& X: N1 h3 O
曲面从动件 curved-shoe follower
+ S3 d8 a/ f. x5 J( y9 }曲线拼接 curve matching% B4 T; f* J' M2 V: w, n) w
曲线运动 curvilinear motion* @6 z1 A% w2 ]. |6 X+ m" a. m
曲轴 crank shaft$ e, u. S) F" N! E* D4 k
驱动力 driving force8 x# T" z& l" I$ [, H
驱动力矩 driving moment (torque)0 y& f% T! h  N1 S& F
全齿高 whole depth
7 [8 M. |4 u) F' A' F' ?: R权重集 weight sets
3 G  n. ]" t( l+ e球 ball
1 n: {4 C( ~6 \4 F0 ?$ u" ^球面滚子 convex roller
- J, p( k7 ]4 f0 O- s球轴承 ball bearing  k& f# k! D) O5 i
球面副 spheric pair* Y3 [# o: D6 _5 C: L
球面渐开线 spherical involute
7 o: h* Q" p$ H) `0 j5 [球面运动 spherical motion8 h4 R  `5 c2 f0 x- y; P: c& T
球销副 sphere-pin pair
4 X3 p* t; m8 ^& ~5 I" T球坐标操作器 polar coordinate manipulator
0 B, E  j* j6 s燃点 spontaneous ignition
, ~0 v% ]$ `0 v热平衡 heat balance; thermal equilibrium 4 |3 ~$ {' b# \1 V1 S
人字齿轮 herringbone gear4 d2 W' g+ c% N
冗余自由度 redundant degree of freedom' f, o/ B3 `) D' J1 E- \
柔轮 flexspline% k& L; a! u! H
柔性冲击 flexible impulse; soft shock) p8 S4 k% d# c# I" r$ c3 c  `
柔性制造系统 flexible manufacturing system; FMS4 Q  K4 r4 A+ Q( N6 d2 U
柔性自动化 flexible automation& g% i  l) c" E9 O5 m5 A
润滑油膜 lubricant film
7 m% @) @/ J9 a. _6 b$ ]3 n润滑装置 lubrication device& U, F  o0 y9 B/ K  h1 ?
润滑 lubrication
9 }  m* ?7 D# h0 X: u7 \# I润滑剂 lubricant5 k$ R5 k3 \& A7 g9 ?
三角形花键 serration spline ! x( N; B6 c& B5 y0 w$ B* h9 m
三角形螺纹 V thread screw + n! B' ~+ U7 S9 N; e
三维凸轮 three-dimensional cam, y1 D5 B1 X+ F9 K
三心定理 Kennedy`s theorem
- y+ {. A; w0 g  f2 O砂轮越程槽 grinding wheel groove; ^4 X8 A0 u+ D* i! Z- c, H/ B
砂漏 hour-glass& E  c0 I# p$ e
少齿差行星传动 planetary drive with small teeth difference
( V8 `* c6 U+ M& E7 k- Y设计方法学 design methodology
6 A. {. x: `) ~* h% `4 ~设计变量 design variable+ \/ @: Z6 ?( F, x, l5 F2 d( d" v
设计约束 design constraints
( D; m) {0 r  Y, r- J) a深沟球轴承 deep groove ball bearing1 T5 ]* N* z! @6 m* ~" E6 A
生产阻力 productive resistance% a: Y- \$ o/ P# U& q
升程 rise. g2 l1 b; D% D0 J6 e
升距 lift
/ \1 \! I/ }4 W实际廓线 cam profile' V1 Z$ D- u8 B7 Y7 X. |
十字滑块联轴器 double slider coupling; Oldham‘s coupling" o* x9 X9 v8 f
矢量 vector
" ]3 _) i5 p4 ~  x! J输出功 output work9 ~1 Q& `! e! X" a$ k1 O- q
输出构件 output link
; K" H$ @+ N# H1 f输出机构 output mechanism
, k, {* X+ E0 }! T' n9 C+ H输出力矩 output torque9 R' w6 B( c3 R3 B
输出轴 output shaft; `8 L8 B/ t5 G- C/ Q
输入构件 input link
# z# q# @. @& ?4 x: Z% d; a2 S5 M数学模型 mathematic model* T! k% b  Y) c5 [
实际啮合线 actual line of action
2 g! O" r2 ^0 O! ?/ c双滑块机构 double-slider mechanism, ellipsograph) l' Q8 w5 g, O: [
双曲柄机构 double crank mechanism2 a+ I) A$ {6 l" }7 O
双曲面齿轮 hyperboloid gear
8 ~, [" }6 X; T& V, l双头螺柱 studs
" q0 @  H( n$ I& J9 p5 E7 A/ x双万向联轴节 constant-velocity (or double) universal joint
! P+ a# r4 o7 G: d) }双摇杆机构 double rocker mechanism
$ V& L. U/ h; Z0 d$ K7 l3 R/ E双转块机构 Oldham coupling" v) n2 e$ ]; E8 X2 J: I& o
双列轴承 double row bearing
' i  N: C9 s0 u5 _. ]3 v: M$ H双向推力轴承 double-direction thrust bearing, p6 f5 x* H- V2 |2 Z% J
松边 slack-side5 v4 p& f4 o3 Q3 y9 E* f9 {4 a
顺时针 clockwise" M  @$ Q& j. @
瞬心 instantaneous center' [$ z6 R, T! J: j
死点 dead point. }9 d' E- @0 R% y  M
四杆机构 four-bar linkage
# C* X6 C/ ?+ Z) h4 @/ ]5 R1 @# n速度 velocity" d$ E$ E. |, C  }
速度不均匀 ( 波动 ) 系数 coefficient of speed fluctuation  R: J3 O. Y( Z' m6 o
速度波动 speed fluctuation7 w$ S4 i7 P( k2 B  O6 t, S
速度曲线 velocity diagram# S) r$ ~7 v; i9 X
速度瞬心 instantaneous center of velocity( G+ m. B$ O# E" p. T) r9 L
塔轮 step pulley " T2 T  G6 {3 y# [
踏板 pedal
+ l6 p. ]% A9 @, T  b3 q台钳、虎钳 vice
( G  L% @. ]' }0 i# d" m) W& b太阳轮 sun gear
, S+ q& Y' F& t( P弹性滑动 elasticity sliding motion
( J9 A0 r: c2 |弹性联轴器 elastic coupling flexible coupling5 @- i6 Q3 k  u, w) P- h
弹性套柱销联轴器 rubber-cushioned sleeve bearing coupling% C6 t5 b+ I* Y" ^, q$ ~2 g" O9 [
套筒 sleeve
2 V4 d6 E' n2 d, z! ?* [9 m梯形螺纹 acme thread form# Z' R3 I" Q5 Z% y' b( v
特殊运动链 special kinematic chain$ P% |" e7 t' l9 A) O
特性 characteristics5 c, h) ^0 b6 K  n3 y& g& w1 Q$ Z( k, ?
替代机构 equivalent mechanism
2 `( q0 P- `# u0 p4 d. ^调节 modulation, regulation
2 I/ b5 t  L' N" {1 k" Q调心滚子轴承 self-aligning roller bearing1 _- @% ]3 B" x$ x7 @
调心球轴承 self-aligning ball bearing" {+ D( C8 E, H0 }1 w' u$ G
调心轴承 self-aligning bearing- E' u: D8 J+ G; D9 j
调速 speed governing; z4 F2 }3 e- v; y
调速电动机 adjustable speed motors
( f8 R* f- b0 w& `% _5 D. S调速系统 speed control system* j' B6 k: C8 {
调压调速 variable voltage control
3 R- ?# a5 c9 {, a& u调速器 regulator, governor
+ u. _' Z& P$ ?5 [$ [, Y铁磁流体密封 ferrofluid seal
2 l6 x$ ?! _8 ~4 w  [, ~1 o' r  e停车阶段 stopping phase7 k. C% O  I/ f# N7 v% l
停歇 dwell& A& n; X& o4 r
同步带 synchronous belt
7 U4 r6 _8 M9 T5 Q5 N同步带传动 synchronous belt drive. h: N4 C7 o) ^8 P  [; R
凸的,凸面体 convex
: @6 u1 W, z  G9 f5 D9 [- q凸轮 cam
+ Z8 j; _( H# g  `8 a: u; K凸轮倒置机构 inverse cam mechanism1 b1 K+ G) v3 L6 K1 h& @
凸轮机构 cam , cam mechanism
3 M- w$ P4 B* p& R' }5 C凸轮廓线 cam profile( d' k& ^+ w, p. P! N9 Z: Z
凸轮廓线绘制 layout of cam profile
  O+ l3 e/ N: K+ L" {5 G( R凸轮理论廓线 pitch curve
+ X; _% `5 g7 [% U凸缘联轴器 flange coupling: T- d4 A  \2 Z6 d$ P6 b
图册、图谱 atlas
! T+ }! B, Z9 p9 [$ b9 ]图解法 graphical method" @1 `! V. w1 }) T( G* x6 r
推程 rise
0 s% E/ y) q* n5 [  ^3 {推力球轴承 thrust ball bearing
! C3 G* C4 e+ J( |; D# o5 t推力轴承 thrust bearing3 e% {2 I: J$ Q( v' y4 W7 f6 ~8 f
退刀槽 tool withdrawal groove2 f( d0 e) W% \' U5 Z5 g
退火 anneal; {  [- m  }% W. A2 H
陀螺仪 gyroscope
, J0 H4 Q5 y2 @+ n/ nV 带 V belt( R- ?$ E& a+ F
外力 external force : S$ o2 p5 I- ]9 _
外圈 outer ring ) @1 K7 r) k" k9 g1 h6 p6 v. `4 j
外形尺寸 boundary dimension! C+ Z4 n6 J/ g0 I( W; w  D
万向联轴器 Hooks coupling universal coupling! U7 Z9 B- q. X1 S/ I# L* j
外齿轮 external gear
& g) p! d- Q3 {* o弯曲应力 beading stress
3 u2 m" k0 l9 S. @% ^9 \弯矩 bending moment. O1 u: e0 d2 S7 j1 u: c6 d
腕部 wrist
( i' z4 L& A  \往复移动 reciprocating motion
# m" _6 ?- \% Q* x' N2 K* y往复式密封 reciprocating seal
& _( n4 Q- {5 C$ w, m" \& V4 P网上设计 on-net design, OND+ d1 Q0 d% A9 N( n$ Y8 e! K4 \
微动螺旋机构 differential screw mechanism  S# m- n4 q5 C# A7 O0 D3 {
位移 displacement
8 V+ h, X0 p0 o* V* }! j8 q位移曲线 displacement diagram5 ?6 i. H5 G* u, b
位姿 pose , position and orientation
( L' }* Q! ?* G# i* @& {稳定运转阶段 steady motion period' @. a6 n; O: K: Y$ g8 ^6 i5 V. m5 p
稳健设计 robust design" V' o. y2 [* l3 s: e6 L! {
蜗杆 worm
7 ?. t" C9 r3 D* r) ?# R蜗杆传动机构 worm gearing
. F& D% l( `& s3 b2 W, G8 ]9 ~蜗杆头数 number of threads
3 @, V, F/ j2 R蜗杆直径系数 diametral quotient- g$ [2 r5 T5 t
蜗杆蜗轮机构 worm and worm gear
$ Y1 [' c4 Z) v  \蜗杆形凸轮步进机构 worm cam interval mechanism5 ?7 @1 w* t/ O$ r# e
蜗杆旋向 hands of worm6 U# z( [8 g2 M' Z0 r, E' R
蜗轮 worm gear8 r* k; q7 _% G8 [: }( G8 G# u0 y! X
涡圈形盘簧 power spring
# v9 K) d8 ^& b9 h# c7 p" S! D无级变速装置 stepless speed changes devices# H- a- O- c" @, {
无穷大 infinite7 I8 e4 @) J# W+ k& W9 u+ l$ n
系杆 crank arm, planet carrier
7 o* w% l2 b8 @% @/ p. K现场平衡 field balancing
, a& W2 j; d% ]; E& ^$ O/ y8 x向心轴承 radial bearing
  N0 n- [& R% j1 w* v" S向心力 centrifugal force: U& _/ d/ h( f3 ~/ p5 j
相对速度 relative velocity; h" ?+ b3 d. [; v. N
相对运动 relative motion1 Z, M4 b# \! N, t% g
相对间隙 relative gap( N! j8 ]/ W- S* M- z- S; a$ k
象限 quadrant
0 a" h* ]# h5 v: x0 u+ i( g橡皮泥 plasticine
( ~  ^( h$ U$ \7 e6 F细牙螺纹 fine threads% h0 x1 V% j: n# m2 v& [9 o
销 pin
( g. O. K/ {! R% |7 M1 x消耗 consumption
7 B8 A2 s/ S$ c% Z小齿轮 pinion
9 n. B3 p2 q5 O. i小径 minor diameter
9 l& D! M% b" h) [) v/ h6 {& E: |: v橡胶弹簧 balata spring  Q4 g: G( [& G
修正梯形加速度运动规律 modified trapezoidal acceleration motion
5 Z/ R6 Q2 |. W修正正弦加速度运动规律 modified sine acceleration motion
% }% @/ y! u* }$ [* U斜齿圆柱齿轮 helical gear0 z" Q0 l9 s6 W) Z% e1 t" M; F
斜键、钩头楔键 taper key
1 s& ~$ L$ F8 f! G; u6 `泄漏 leakage* o7 ^+ ^  [# p$ r
谐波齿轮 harmonic gear7 C1 R* r; R3 s0 i, G9 R7 ~
谐波传动 harmonic driving
/ U, z' ^( [1 U* b2 b1 D谐波发生器 harmonic generator% e' ]+ k5 L$ c% A9 P
斜齿轮的当量直齿轮 equivalent spur gear of the helical gear
' N$ W* Z9 S' r" t& T$ w1 [心轴 spindle
4 ]% E# K& d  M0 }9 k行程速度变化系数 coefficient of travel speed variation; C* G' J& Q. D3 E0 l: k1 @$ M# n, J# t
行程速比系数 advance-to return-time ratio
' g1 b3 w2 x6 ~, a! o2 b: w# z行星齿轮装置 planetary transmission- u) K) y6 H1 H: o3 G' ~" l$ {- a
行星轮 planet gear
$ v1 \2 @! }7 p: _行星轮变速装置 planetary speed changing devices
" c7 g( z( e4 z" ^9 V# O/ f2 k行星轮系 planetary gear train
$ ?6 ?2 ?  k# J& @9 R$ C形封闭凸轮机构 positive-drive (or form-closed) cam mechanism
) W6 c, i( y6 h; R: [& ~虚拟现实 virtual reality
1 u! B6 u' C8 i+ w  E虚拟现实技术 virtual reality technology, VRT
8 j* g  \* F: ^8 X虚拟现实设计 virtual reality design, VRD
) I( s. C# J) }4 x% q1 |虚约束 redundant (or passive) constraint3 W$ z4 e  x% N& E& v9 k; @! ?' A' v
许用不平衡量 allowable amount of unbalance
# t& x3 p# w/ U' |, B! v许用压力角 allowable pressure angle
$ p- @7 v. |) V& w# x许用应力 allowable stress; permissible stress6 Z: R; G; l. J3 P0 ]* ~
悬臂结构 cantilever structure  X! o  y/ `/ @( t7 T' k9 d- E8 e
悬臂梁 cantilever beam2 N2 P) u1 B$ z0 ^+ X: @3 m
循环功率流 circulating power load' a, R9 O% r) j1 N. J
旋转力矩 running torque7 ~! v# B4 P" ~3 t, b
旋转式密封 rotating seal* j2 G- z5 y7 P8 Z
旋转运动 rotary motion
. q+ {, A* ~3 O+ J) O选型 type selection# M: L! b1 i; c: C4 w' ]' t  [" N/ }
压力 pressure
. j( X0 z% D; k: d" [! ^- d  y% A压力中心 center of pressure
' X7 D0 e9 T4 g. M* F) H: F$ n压缩机 compressor1 i, g  q/ U+ }/ `
压应力 compressive stress
8 M# l$ C3 O# f0 G! v" l压力角 pressure angle/ V- Q  r. |9 t. b( I/ Y
牙嵌式联轴器 jaw (teeth) positive-contact coupling
  }+ e6 W+ v3 g# U0 j9 L雅可比矩阵 Jacobi matrix
: F* R5 M9 k, S, S) ]4 \摇杆 rocker
  ]0 E5 z. T6 X  q$ b7 e- g液力传动 hydrodynamic drive5 K; i8 k+ u  F1 u6 g) D
液力耦合器 hydraulic couplers
- x) O2 T  B- p' n& S液体弹簧 liquid spring$ _/ w) E9 e7 ~, c' n
液压无级变速 hydraulic stepless speed changes
" J0 p  u- H* E$ S) [液压机构 hydraulic mechanism
% r5 X$ G/ L" |, y) \9 Y3 F2 b一般化运动链 generalized kinematic chain
& V  M) C, ^/ a移动从动件 reciprocating follower5 P0 b; o* P, O% Q7 B) L3 x& L6 A
移动副 prismatic pair, sliding pair" G+ Q( Z  \  X( g
移动关节 prismatic joint
+ {5 J  o. P/ \# t4 H3 U; n% J移动凸轮 wedge cam! M" q5 G1 R; v3 R- U
盈亏功 increment or decrement work4 l) Y( A2 E+ Z* k* g9 x
应力幅 stress amplitude( [& r, `  d1 @6 M+ x1 z" K  T
应力集中 stress concentration
2 Z# \* _8 l0 Q应力集中系数 factor of stress concentration
" a- Z$ m9 p0 ~0 Y+ j# f! ~应力图 stress diagram; P/ x0 z; B& i2 K3 R
应力 — 应变图 stress-strain diagram
: Z& N9 B7 \3 ?7 x优化设计 optimal design. q: B1 Z$ z7 k! q" C- v' ?# q
油杯 oil bottle- O# H& B3 }+ i
油壶 oil can
) n+ p* w: h5 {' W油沟密封 oily ditch seal
9 q) l1 {/ e# V0 n9 q, ~/ L6 L/ C有害阻力 useless resistance
" E# i# [2 O  D7 a4 A有益阻力 useful resistance
1 q' g( G0 X' D8 i" c5 X$ ^9 y有效拉力 effective tension
1 b* S, ^: `8 |- x$ N/ x有效圆周力 effective circle force; `% k; V# a+ W% {, Y
有害阻力 detrimental resistance
# n9 X5 z7 r: [# o) u5 C# O1 q$ z. Q余弦加速度运动 cosine acceleration (or simple harmonic) motion
& U+ z$ h" T! s1 i: o3 l预紧力 preload
+ t( z  ]4 E& u; p9 g% p; C1 w( O, M# I原动机 primer mover
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