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本帖最后由 baihanfeng 于 2014-1-15 10:37 编辑
; g: F4 @8 N0 b& E' T% V
2 B5 h% V' G1 c# z. u! S. y同行相互学习!
% Y1 S; I& Z" d" \' v& t
3 ] P; A8 ^5 K对木工圆锯片系统动刚度特性参数的试验分析
5 u+ W; E( o. O' J( K3 w% kFor woodworking circular saw blade system test and analysis of characteristic
. _: K7 `( h1 ^; k% Iparameters of dynamic stifness
/ G. Z( C" A z6 Y5 m: H. k郝敬冬王正 韩江梁金辉 ’$ u' a+ Y: S6 T/ D
(南京林业大学木材工业学院南京210037)( G$ _! J2 F' W) G' d$ w
摘要:基于满足木工圆锯片优化设计与应用,提高对木工圆锯机及圆锯片系统的动态特性检测
' w/ g7 u0 ^' ~* a5 t水平等需要。本文依据结构动力学原理,采用随机激励振动测量法,分别对自由悬挂和安装在圆锯机
; ^( Q. T& Q, O上两种支撑方式的木工圆锯片,进行其系统的动刚度特性参数进行测量。结论表明,圆锯片系统动刚
% F# M9 i) b, c) I" L度频谱为一条随频率变化的曲线,且有多个峰值,每个峰值处动刚度值相对较大;某一系统的动刚度$ k1 z B' {0 v5 Y! P) H, N
大,代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作用下产生的变形就小。+ p* t7 U1 H- l# H8 K* ?
关键词:木工圆锯片;频响函数;动刚度;试验;分析) N2 D) p& ~8 ]
中图分类号:TS6434 j; U* q$ O/ ^* j' T
在木工机械行业,木工圆锯片在锯切过程中, t* w/ n2 r$ _ H+ {/ d9 |
普遍存在机械振动问题。振动不仅会产生噪声污
6 c6 Y) ~/ d/ ]7 O染、缩短圆锯片的使用寿命、降低锯切质量、增
; u7 m( `& Z$ |! ~* W大锯路,还会加剧圆锯片的变形失效,甚至引起( D) f6 w9 p, ~& U6 o7 {: T
安全事故。在实际使用过程中,圆锯片的动态稳% l9 @% G8 z2 ^ h
定性问题是一个不容忽视的普遍存在的问题,有
/ F; U. m# |2 x# t9 c+ Q' K8 b必要对其振动特性进行研究。机械系统的振动特( Z. w/ O! M$ E: F! `% o
性,主要决定于系统本身的惯性、弹性和阻尼参! H6 s2 G9 b: K, x
数。圆锯片系统的动刚度为其线性定常机械系统, C$ \4 f+ n" v
中激励力相量与响应的加速度向量之比,反映其9 t# U3 G+ D C+ d9 {) ~
在特定的动态激扰下抵抗变形的能力,即引起单
: E7 c) C/ {- x7 c位振幅所需要的动态力。圆锯片系统的动刚度越
4 `4 t* ?4 ^4 W4 { Y1 n' I大,其抗变形能力就越大。因此,实际工作中,1 Y; H* R* B; ~! e7 t
对木工圆锯片的动刚度研究工作显得尤为重要。
1 u$ K; U# }( N3 K* C国内外同行对圆锯片的动刚度特性的基础应: j6 L& Z8 Q! }2 i2 B0 J
用研究成果较多,但主要集中在改变诸如锯身结, x: ^7 }) D9 q7 [
构,如减振槽、卸荷槽等方面,本课题以结构力
) T2 Y& D O2 \; d8 L/ A# i9 b% \学和机械振动机理为基础,利用先进的振动信号
- a6 j9 e ]% ^! o/ P. `2 [数据采集与分析测量系统,对木工圆锯片及其圆
7 v% N; L! ]# d7 e* C6 P; {锯片系统的动刚度(或动柔度)进行测量及相关
; t! E7 `5 \9 r分析,并通过其模型计算,验证它们的相关性等,1 L% O/ y9 d! w& V. s. F5 o8 f
以期通过理论计算与试验验证分析,达到对木工
- Q5 x) {; V# `0 }; \, e6 x圆锯片的事先优化设计目的,同时对提高木工圆: a* i& H, j" u
锯机及圆锯片的综合动态特性检测水平提供借
% J1 _, L8 |0 ~' Y$ D$ q鉴。
: Y5 X! ] L& U% u+ I# q9 O1 材料和仪器设备' k h6 F8 I; Z! E) f
本文试验设备为500mm万能木工圆锯机,使; s! W& W r" f, U: \( L
用的木工圆锯片主要参数:外径300mm、齿宽
8 q. j- o a; q! e9 ~3.2mm、齿厚2.2ram、内径30mm、齿数96、最高, A& `, y {- y: Q% g- f7 Y2 _
转速6800r/min;其测量仪器为南京安正软件工程0 `9 t2 Q+ h6 I% y* p x& X
有限公司产的振动及动态信号采集分析系统l
1 Y2 z: {7 S% y4 A5 r套,包括调理箱、采集箱、信号与数据分析软件
, S$ R5 o7 U& _. B8 A/ c及计算机,并主要配置:江苏联能电子技术有限5 T6 V$ q1 `+ N
公司产的LC1301力锤l把,量程500N,包括9 h, a, V) l, `. c6 U# f
CL—YD一303型力传感器1把,灵敏度3.89pc/N,9 m. ?9 y5 D9 S9 k/ w
选用橡胶头;CA—YD一185型压电式加速度传感器
% E( H0 `* {. \8 `1只,电荷灵敏度4.89pc/N,质量4g。
Q8 } l$ P: {& K: c: l2 测试原理与过程
3 M# r$ t. M$ U9 a' U) c7 L1 J0 o! Q* ~2.1测试原理
* q5 Z( x# j+ A4 V4 X1 @. M动刚度为线性定常机械系统中激励力向量与7 z. }! j7 |5 I, U8 L; u' f2 p$ @
响应的加速度向量之比。本试验采用机械动力学2 h0 X3 {& ?3 j" A" Z- A
的瞬态激励法,其频响函数为输出的傅里叶变换0 I9 w: Z2 ]* {
与输入的傅里叶变换之比。主要测量原理是:通
& i- L, \9 i1 `# C! [3 I过实现圆锯片测试系统的动态信号调理箱和采集
) i$ L$ [. a/ X% w0 X6 v1 c箱上的双通道(CHI为力通道,CH2为加速度传+ M. l6 J1 W i1 w" b, X
感器通道)的测量连接,再敲击圆锯片,使其产
* U% y/ r; B y8 ]. }3 D生横向自由振动,通过加速度传感器接受机械受
n! p1 e5 d- a z力信号并将其变为电信号,再经信号调理仪放大、
: f) G( @: z( ~滤波后,对其进行信号的A/D 集及谱分析,从
2 \) [1 S, H2 j2 Q" X1/H 频谱中可得出圆锯片系统的阶次频响函数" t+ Z% K3 x% x1 {% f
谱、一条随频率变化的动刚度曲线和阶次动刚度
% i9 | H) r2 k. y! s幅值。
8 _3 C; a& M, f- r% |# T9 `2.2测量过程2 V- x4 t6 P) z( Z; ~! V
AdCras数据采集及处理参数设置:采样频率7 ]" @: z5 Y3 n/ M' e3 C
1000Hz;CH1单位设为(N)、CH2单位设为4 F0 y% g R7 {6 u0 O
(mm/s ); CH1放大100倍CH2放大100倍。
7 ~& `+ w. A3 j. j/ A! aStandard and test标准与检溺
; h. j$ T; \* K7 C3 u2 M; ZSsCras信号与系统分析参数设置:分析频率为
0 V" x+ W5 m: Y" c: y K+ Q9 i500Hz,频响函数类型为1/Ht,频谱类型为线性谱;
2 m m8 ]' c/ [, ]9 O为防止频率混迭,本试验选择低通滤波器的频率
3 m5 [3 ^/ X. s3 A0 {9 \( G6 s. \上限,滤波频率设为1000Hz。
' u/ D- K* @1 s# z G本试验对在自由悬挂和安装在圆锯机上两种
4 b8 {9 a6 k$ x) R0 [' B不同状态下的圆锯片系统进行动刚度特性参数的; D7 `7 V8 H8 H' f4 a
测量。试验中,力锤上安装橡胶头产生激励信号
: i9 o. l9 |) n$ T( E(CH1);将1只加速度传感器牢固安装在圆锯片
- G' R( ?/ C q9 u上,接受响应信号(CH2)。其试验框图见图1、
. `# f3 o$ \% q& `# L图2。" z# i& [7 f- t. v0 D
图l 圆锯片系统自由式悬挂状态动刚度试验框图
: I5 d" K, D2 z( [0 J. u图2 安装在圆锯机系统上测量圆锯片动刚度框图1 a' C6 l7 k" u% \1 }
实测前,进入示波方式,每敲击圆锯片一次后
: l* R$ v' p) a0 A要等待锯片稳定后再进行第二次敲击,检查仪器! Y1 U. i0 G6 i) G9 \7 m
连接线是否接通,波形是否合理等,不合理时将重1 }0 D8 @, F0 |1 {3 x- U; O
新设置之;正式测量时,用带塑料头的力锤敲击圆
+ c2 E' |3 K4 L' \4 X. ]& z锯片,激起圆锯片系统振动,以触发方式采集数
: B: v+ q, H- G( D( M3 M1 H据,进行动态信号频谱分析,由此得到系统各阶
$ X+ N' h! f5 S1 F的动刚度幅值。
2 h' n: E2 @8 l2 Y) i3 结果与分析
; D" z" p; ?1 \9 [5 G( `( T6 e! R木工机床2011 No.2
) Y/ ]7 L* Z% [# ]5 ?$ z3.1数据结果0 ^; L) t* ], f" t @" r" {% M% w
图3为悬挂系统中圆锯片的固有频率频谱图
8 C% y! f& G& h3 c以及测量数据;图4为固定在圆锯机系统中的固 c5 W. R5 v0 d( ?% }. t! B
有频率频谱图以及测量数据;图4为悬挂系统中
4 g) r( ?: q9 U( C- \: M1/H 频谱及测量数据;图6为固定在圆锯机系统
; [4 J# X5 V1 N: r+ o: z" u" {中1/H 频谱及测量数据;1/H 频谱中的横坐标表6 E9 a! T; E, c( T) [* L2 K, z0 f
示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU)。
- w9 O( A. j$ I
6 a# C; Q8 u8 [6 ~2 U$ @: r3 C3.2数据计算及分析# X" s# w5 a) ^5 @( J' l- { |$ c
通过分析圆锯片在两种不同状态下的1/H 频
, p, U" x7 x8 g, D谱及测量数据(图5和图6)我们可以得出,动5 {6 V+ I" h6 x) J; B- K
刚度频谱是一条随频率变化的曲线。1/H。频谱中3 [, |- g2 b, `& j$ n
的横坐标表示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU o ^0 W! E4 w" E- q' R/ P
根据动刚度计算公式 : 计算出前十阶3 B5 Z! W; M' r" a H
固有频率对应的动刚度的值,见表1。
E9 l4 i) ^) N* r' Y$ U表1圆锯片系统两种状态下的各阶动刚度值计算表
) Y2 o+ q ]9 q固有频率 幅阶次 值 动刚度值 阶次 固有频率 幅值 动刚度值' }) o0 ?5 n8 t/ r y
f(HZ) A(dB) Enns(N/M) f(HZ) A(dB) Erms(N/M); s7 K/ ~2 Q! |. N& H4 C7 Z% T3 g
1 3.42 36.83 0.0798 1 8.06 60.58 0.O2362 _+ O8 G) x3 ]6 |9 @* J7 a5 S
2 5.37 34.94 0.0307 2 12.45 41.26 0.00670+ O) N _6 J- K( t
3 10.O1 27.23 0.00689 3 16.85 41.44 0.00370
: k4 K* s1 P0 M g, K* y4 17.09 27.81 O.OD241 4 19.78 40.o7 0.OO26O
$ |8 g# Z+ O& V2 n# ]* ]5 19.78 27.9 0.0o181 5 26.86 41.58 0.00146
' d3 d* ^( P( i/ b% J* V8 M6 30.03 29.71 0.000835 6 30.O3 48.76 0.oo137
, i* n# S2 Y/ V: r/ e6 j; k8 ]% [) c7 31.49 31.46 0.O0o804 7 35.89 47.3 0.000931
' {0 x/ l- D7 j* }8 J2 q8 36.13 30.1 0.O0o585 8 45.17 42.59 0.00o5190 X$ L) s$ b/ C+ p) g0 v- L; K Q
9 38.82 28.42 O.0O0478 9 60_3 44.98 0.0003141 n% O% G U6 Y( [/ d6 @
1O 47.85 27.38 O.0o0218 10 64.2l 40.76 0.O0o251
0 a8 F; C; ~4 Z, h悬挂自由系统中圆锯片的动刚度值计算 安装在 圆锯机系统状态下圆锯片的动刚度值计算8 n; X7 \* J4 l2 ^7 L3 L
4 结论与建议8 @8 }* g! M' d% ^% y
4.1根据动刚度1/H1频谱得知,动刚度频谱是一9 k# a, W9 M; V1 Y ~ Y; V+ r
条随频率变化的曲线。某一结构系统的动刚度大,/ h" d$ W8 n+ ^" C8 {
代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作
" S/ Z) Y9 q$ f$ a! O1 }用下产生的变形就小。- y7 @ C6 ^8 F6 Q' z$ y
4.2 表1表明,两种状态系统的第一阶固有频率
/ t! k* {# l4 G所对应的动刚度值最大。其固有频率的阶数越大,
5 e3 ^6 I5 h% ~+ {其动刚度值均呈依次减小的规律。
4 Z0 s5 j# e' ~( M' o& B5 |8 S4.3 图3、图4频谱中,当系统的激励频率与其
) c2 P' `: }, L+ ?! e2 m) A% C固有频率发生耦合时,易发生共振现象,此时其
5 E% \5 B n2 @9 {& A7 @! X# h动刚度值为最小,易产生变形。在木工圆锯片的
4 \& t$ n- o6 `+ S, n( G& y& y# k$ n设计及生产中,建议注重圆锯片的固有频率和动
& x' E) i/ ], {4 t刚度动态参数特性问题,提高圆锯片动刚度的值,( N+ ]5 }7 K5 j- }, j8 V' S
如在锯切的时候,应尽量调整圆锯机系统的振动0 D% W0 E; K/ m6 m
频率,使频率接近动刚度值较大时的固有频率,- Z& E+ G! D2 l( M! E; e# l. @ c
这样可以减少因圆锯片的振动而带来的损害,提
* H) o1 l: i6 a3 |* F高其使用寿命和产品质量等。
# Z) s9 I& H2 H2 }, r- q参考文献
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# H" [ B/ v% K# v的圆锯片降低振动研究fJ1.上海:《振动与冲6 _: x& A. ^7 a, g; J: l7 X8 g
击》,20Q9,28(2):124~127! s' _3 z% M: o7 y8 d
第一作者:郝敬冬南京林业大学木材工业学院工业装2 t* u8 k+ b8 a3 @9 l- A
备与过程自动化专业090421班学生2 I$ u, l1 i, j% f
通讯作者:王正南京林业大学木材工业学院高级工程师! s- t a7 b$ x, H6 D
博士) s4 _: p+ H1 a; j1 s+ P% T- U
(投稿日期:2011.6.9) |
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