本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 h n" G* P( u" g; ~. ]
. O; m4 V) K% G( l- w; l其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
# i2 d+ I0 J9 J0 g! C; F下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
9 z! G, E. k% q! M k1 Q4 e首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。) j- k. q; b$ G$ l( G, G2 G
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
, d3 H" ^3 I" i1 ^+ v6 c# f0 L800度，都TM回火了，那大环还能用吗？+ `+ A) @8 O5 Z3 w
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
2 w8 T9 y i) W# G* x6 h' V8 O后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
5 y7 r1 w, w8 {' G( L好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。5 |% Y5 {$ n# b# |4 l
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？( u$ N# s* g& A* h7 u, L$ V: {
不是大就小，本人头有点大。
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) p) J0 v9 f3 f# @6 [5 r3 X2 _, n; `当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。' p o( ~2 N8 k, M& J% }% P3 [
1 l# } [9 ? z$ E7 @- m看看手上几个数：1 U0 k- _" x" M9 H4 j7 i
环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。3 A7 D8 O& \5 ?/ r
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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( r! g/ h: n/ _* I/ U8 _4 K本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
: s2 p3 N9 m5 g2 _6 ~环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
; _4 \ q; _9 e5 |: M% N7 \残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
/ ?$ M$ ~1 d+ R工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。
1 I* ?9 k9 J% R L) n+ Q传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。& g" W( c* S* ]) S* _
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。: e' R B1 O. F; H% b) p
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
- z) {9 E& L: e# i! ]& I实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。6 o% I3 W, K' o m7 Y6 _5 Z; _
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。
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3 @! Y' w8 f: Y; d: R! @5 k+ u# |算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
4 F( \+ B0 i% O4 P不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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