本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 ; y( E* a( ]1 i6 Y6 B* X
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其实机加工还是挺复杂的,尤其接近800的加工面,一刀走过去,“推拔”度是肯定有的,(就是因刀具磨损造成的锥面)那是老T操心的事了,我就不管了。
4 Z7 g% ^7 Z [2 B1 X下面我就精心设计那个“大过瘾”了。% W. |' O& ?% g' K# `7 D! m
首先吗,要对大环进行应力校核了,轴我根本就不考虑,要坏,也是环先坏,用环的许用应力扣掉环件残留的应力,工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的,许用应力的范围出来了。! T% i8 M. Y8 m! B0 Y7 g
用许用应力的范围倒推过盈量,我操,过盈巨大无比,跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量,加热到800度,都TM装不进去!(不说800度膨胀量不够轴大,因为热转也要有最小装配间隙的)
/ d! H- y2 U0 N; D3 i; g800度,都TM回火了,那大环还能用吗?" y7 U4 ?3 |( n
或者是老外玩的是冷装+热装,来个冰火两重天?
: n2 m. ~' p* O1 X8 k9 a; |后来回过神来,骂自己是蠢猪,许用应力值是一回事,传递要求扭矩,装配表面所需应力值是TM另一回事!还有个弹性极限问题!
6 P- y8 v, T, ?7 P3 l% c7 e好吧,再来估算,传递要求扭矩,加上安全系数,反推装配表面所需的应力值。
* o/ M6 o. j0 }, i# u- x然后,不考虑残留应力和工作载荷的应力,就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量,我操,出奇的小?
, g% [$ O# W6 X* k7 y# ?不是大就小,本人头有点大。/ G2 m v4 R1 M6 }
6 b' G6 U: T" G& V当时头有点晕,就出去走走,心里想,妈了个逼的,这老大,能从德国偷资料回来吗?偷回来就省事了。5 q$ ^, `. H l* }
' C& {) i* v- M/ v5 Z看看手上几个数:
2 n3 J3 `: J5 ~) ]4 W5 j环件许用应力,环件残留的应力,工作载荷的应力,传递要求扭矩所需表面应力值,大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。
" ^% N9 N- [6 w+ ]- p忙了一整天,就搞了几个数,没啥进展。本loser 心中充满沮丧。 P2 U' W k; F7 e$ L, N+ D6 i
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本loser心高气傲,给敲了一棒子,也冷静下来分析一下。# V( z4 c" y$ r/ n
环件许用应力是厂家提供的,数值也最大,数字应该可靠。
: [3 J) ~, R' r: F残余应力,数值不小,即使相对于许用应力也不是小值,是最大的危险源。: Q6 s3 Q2 N. \! K: g+ _* g
工作载荷的应力,不大,但是这个货呢,有个局部载荷集中问题,最高值也不小,但和前两者比,也是毛毛雨了。2 O/ [8 i9 U$ e' ~
传递要求扭矩所需表面应力值,这个不大,但是,它是多变的,其他几个值要么比较确定,要么能测量,这个值,不好把握,想了半天,按瞬时冲击来算吧,还TM去电气要电机的电流速度图去。
, x1 e) l% q: r0 l: D大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。也就给了个范围,意义不大。
$ ~% W7 e5 k5 J1 N& B# U; w; d9 o, t- h应力怎么整合呢?本来想,加到一起得了,因为其他值相对于残余应力值不大,想了想,本loser吗,还是要显示出压倒性的实力来,省的有人有P话!9 L1 x' r, Y/ i- G2 R& X- m
实际应用的时候,德国的滚碾子,有崩断的,有大块掉肉的,崩断按第一强度理论校核,崩断就按第三强度理论校核吧,对不对不管,先唬住人再说。
" g" Y Y$ ~7 [! {/ z1 ?/ {) Z冷静下来,又TM把《理论力学》书翻开,算工作载荷的应力时候,TM的,又去电气要最大输出扭矩,最大瞬时角加速度,再算了一遍。7 [/ V9 _! |9 Y. C6 M( K
, f3 O- R" O3 G- J# j算完了之后,本loser对过盈量的范围有个谱了,确实不小,但也没有到极端变态的地步,算是常态的边缘吧。+ _' {- _& W9 f3 f, Y- G
不过呢,本loser对计算结果一般是只当参考,具体取值,本loser是要根据经验调整的,这也是本loser牛逼所在。 |