本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
3 {; a4 U6 K6 u下面我就精心设计那个“大过瘾”了。$ D- }7 m" q* J9 G! I
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。6 O3 T) J0 y% p% D/ ^3 z5 ]# U
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）3 H6 ?' c _1 o
800度，都TM回火了，那大环还能用吗？. M) h1 V+ V! P, v8 Z
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？+ }; P7 N9 F: s# v
后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！7 ]0 g. N/ @4 m& e: a
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。% w7 H1 D. h' H) [. e8 C. i
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
6 M" k2 x. Y0 o O' @$ O不是大就小，本人头有点大。& M2 O0 m |5 [9 W* i
& v7 J* Z% ~% L+ L: ^2 G9 K当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：
; X' Q: T- b* t ]环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。
+ v) f$ `2 m8 Z V7 q- A) ~% B. g忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
+ @3 L' O4 |+ d+ O环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
( W/ f/ R4 A$ X8 ^1 o5 ?1 H残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
. t( y# A# C# o) y. y) g9 ]工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。
4 n' L; I* y% A# t5 f传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
7 ~9 b1 ^1 D2 J2 T7 d大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
, L1 i% D7 v6 e( R应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
7 s0 T/ c W1 s. g4 \实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
$ S1 Y) X2 u* @5 J% _* {/ l5 V冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。6 j0 I# F& G; I! \
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。& M; ~4 R Q% F2 q. O# r
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
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一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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