不锈钢与P91钢焊接适用技术---[求助]

stickzhang

我公司是电力管道加工企业，在我厂现在遇到一个难题，在焊接P91钢与不锈钢1Gr18Ni9Ti角焊缝焊接过程中,焊接形式见附件，在焊接时候原来采用A302焊条，焊前预热90℃，在焊接完后电厂运行一段时间以后发现在熔合线附近有贯穿性裂纹，后来改进工艺后，采用镍基焊条施焊过渡层，预热温度150-170℃，然后采用A307焊条施焊，焊后层间和表面做PT检验，发现均有碎裂纹，请问各位高手前辈这是什么原因？有没有合适的施焊工艺？

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附：P91钢的化学成分（%）fficeffice" />

0 i1 B+ s, S9 `# i5 f) O; D5 m$ W/ k0 w2 O" n$ u) h" w7 t+ w1 _+ x# ~3 L! _; j( m. k* ]# j8 W0 H: o. B! _! l# L3 K, g# @: t8 I( s. r7 C, S' }: |8 e- W$ B9 d+ T4 _' Y) I2 d2 E v) @: A# X4 ^( I- h5 U4 f1 ~2 Z% n! ]: o

元素	C	S	4 N- z' M5 p$ Q0 a P	' g# R8 x4 t# ^5 i Mn	3 L8 V# g8 F2 q4 p Si	) b% V( v6 t* h9 ~6 x( W _ Ni	Cr	& y T+ {* G) z$ d* S1 e0 |3 ~ Mo	V	9 ~8 f( g! U' W& ^ Nb
含量%	0.078	- n! Z h6 L/ A4 ` 0.0031	D, e) V5 c5 D, N6 Z5 N" W 0.016	9 M6 D& I; d9 C% t+ a 0. 27	$ G+ M9 ~# `9 f1 @) e 0.3	0.043	8.56	1 e6 Q6 _9 o3 P% u+ l, O9 I$ x: f' r" J5 C0 b 0.96	5 a5 Y" X" O- }# J 0.22	0.081

 

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黄河湃

楼主好！ 9 E4 Q2 r7 s, j$ O9 A. v3 t 转载一篇专业文章，可能对你有所启发： 焊接裂纹产生原因 　　形成焊接裂纹的原因是多方面的，但可以归纳为力学因素和冶金因素两方面。 {7 m9 L' ~) [+ H 3.1 力学因素 % k" W/ E' x1 W, B' N. ? 　　导致裂纹产生的力学因素主要为拘束应力。压力钢管焊接时采用多层多道焊，焊接第一层焊缝时，由于焊缝截面远小于构件的截面，因此拘束应力和拘束变形将集中在截面比母材 7 A5 P% X& m: Q/ H2 | % B) w2 F- c* i% v: s: Y　　小很多并且变形相对容易的焊接区内，造成第一道焊缝的焊接区是最容易出现裂纹的区域。拘束度越大，焊接区域承受的拘束应力和应变越大，造成焊接裂纹的危险性也越大。焊缝在压缝完成后，特别工地环缝不可避免地会产生拘束度偏大，从而致使点焊区域承受的拘束应力和应变偏大。焊接时，由于焊接区域的温度升高，点焊区域拘束应力得以释放，易造成裂纹的产生。有时钢管丁字接头部位容易产生裂纹就是因应力过分集中造成。 + E$ U6 d5 d4 r! f2 d6 t" E ; }3 e8 M6 X3 @. ?$ {0 |3.2 冶金因素 $ R% A7 W/ A; B6 Y( i # L W8 U; a1 |/ D" W0 D3.2.1 冶炼杂质对高温脆性区的影响 ( S" m+ z4 R! V+ d 1 J+ O& y D( }1 K　　钢中的杂质元素如C、S、P、B会明显地扩大高温脆性区的温度范围。60kgf/mm2钢种是一种含C、S、P量很低的Cr-Mo-V系合金钢。Mn含量较高，约为1.20％～1.60％，可以减小高温脆性区，因而60kgf/mm2钢是一种可以减小高温脆性区的钢种。 $ Q" t8 z" |1 g9 h3.2.2 钢的淬硬致脆倾向 5 @& ~5 w* s% M8 h9 x$ G　　60kgf/mm2钢种碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感系数Pcm=0.185％，钢的淬硬致脆倾向不明显，是一种焊接性及抗裂性良好的钢种。 7 @# ]6 K' G- N. ]& |! X3 a+ ^ V2 P9 w0 E% Q9 s8 Q3.2.3 钢中氢的致脆 　　氢是焊接冶金过程残留在钢中的气体杂质。由于钢中残留的氢使钢的塑性恶化而形成氢脆。 " w, C1 {7 O3 h 3.2.4 焊接粗晶区晶界的弱化 : J! X& D& b- P. i 8 T! Q' \. w- i4 x0 o　　由于合金结晶过程的选择作用和相临晶粒间的相位不同，使得晶界总是含有比晶粒内部多得多的杂质和缺陷：而且由于晶界很薄，因而晶界的变形能力总是远低于晶粒本身的变形能力。在正常受力下，晶粒本身承担厂主要的塑性变形，保证了合金的塑性和强度。但NK HITEN610U2钢种因含有Cr、Mo、V等成分，Cr、Mo、V元素属于强碳化物及强氮化物形成元素，它们将会使晶界弱化或相对弱化。经计算，经验公式Psr=Cr+Cu+2Mo+5Ti+7Nb+10V-2，Psr<0，因而该材料不易发生晶界断裂。 4 焊接裂纹的防止措施 9 d' n+ n- y. t : S j o, U# \2 G　　根据形成裂纹的因素，为了防止裂纹的产生，需从结构设计、材料选择以及施工工艺三方面进行控制。 / ~' U) W" o: T7 i 4.1 结构设计 * b$ f p* {9 |$ @! `4 { 　　因压力钢管的设计是比较成熟的设计模式，它的设计有国家规范为依据，焊缝的布置是合理的。 $ ^ O8 T: y$ w6 j5 r4.2 材料选择 9 h6 I- c# N6 P( T / M, b& x C ~0 o; S- _: r2 c' b4.2.1钢管母材的选择 5 {% j W9 ~* y d- _' E9 \　　钢管母材选用日本生产的610U2及610F调质高强钢板，这是一种含C、S量很低的Cr Mo V系合金钢，有着优良的综合力学性能，抗拉强度≥610MPa，低温韧性vE 40≥330J(2mmv形缺口冲击试验)，脆性断面转变温度vTs=-36℃。而碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感性指数Pcm=0.185％，当焊接热输入量为17kJ/cm时，热影响区的最高硬度HVmax≤300，这是一种具有很好的焊接性和抗裂性的钢种。该钢的化学成分见表1，力学性能见表2。 ( q# o# P. ~( d9 W7 h: f/ C表1 610U2及610F钢化学成分(％) * T: L& Y& p' T4.2.2 焊材的选择 9 x$ j. `/ J8 I3 Q : Q9 I, d6 T. s" z( }7 j9 j8 g　　因工期较紧，在施工初期进行工艺评定选择焊材时，仅进行了手工电弧焊的焊接工艺评定。评定合格后，选定了两种高强钢焊条：宜昌猴王焊条厂生产的MK．J607RH焊条及四川自贡大西洋焊条厂生产的CHE62CHJt焊条。这两种焊条熔敷金属化学成分及力学性能如表3、表4。 8 r5 C4 y. K# @2 e) s 表3 焊条熔敷金属化学成分(％) t- B* f/ ?$ z1 L9 q! R 表4　焊条熔敷金属力学性能 + B/ A$ T' L( M% t + ~7 u: H1 w* f A$ _# h这两种焊条均为超低氢性焊条，扩散氢含量很低，MK．J607RH焊条扩散氢含量Hmax=1.28ml／100g，CHE62CFLH焊条扩散氢含量Hmax=2.29ml／100g，远低于国标规定的4ml／100g的标准。由这两种焊条进行的高强钢的焊接工艺经评定是合格的。焊缝的化学成分基本与母材相一致，焊缝的机械性能不低于母材，热影响区的维氏硬度不大于300，证明此焊材与母材是相匹配的。 0 J; M, |% }/ l& A7 w' W, w 1 O8 E; o& @" `! A* P4 ]. e4 [6 _8 d4.3 施工工艺 3 p: W+ W! r# \* ]　　要防止焊接裂纹的产生，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完成都处于受控状态。 4.3.1 加强钢管制安过程控制 　　(1)严格按引水压力钢管制作规范制作管节，必须保证出厂管节的管口平面度及椭圆度符合规范要求，防止偏心管节的出厂。偏心管节的检查通过测量管节四轴线弦长差可得。 . X& H& T* t0 o! X! R　　(2)工地环缝压缝时，保持环缝组对间隙基本一致，避免局部区域压缝内应力偏大。 8 Y' r; n! K" P5 a, j & N9 e% k2 {6 |8 e9 X) H/ p　　(3)控制环缝焊接顺序。环缝焊接时，必须采用8名或10名焊工对称分段退步焊，要求对称部位的焊工焊接参数基本一致。 % T0 t6 D: n! q! h ' C- s. y' y: _# O6 [, k4.3.2 加强钢管焊接过程控制 % Z- g8 h! e# k& n8 f- g , d: Q: x+ c, v, {+ L　　(1)严格高强钢焊条烘烤及领用制度，严格清除环缝坡口及两侧30mm范围内铁锈、油污等杂质。 " b* ?! [' r+ C# F5 @+ `6 E 　　(2)因工地湿度大、温度高，当焊接环境水蒸气分压高于25mmHg柱时，应选择高于规定预热温度20℃～30℃进行预热。 7 Q8 U' {5 [% ~# H 　　(3)高强钢的焊接，不论是δ=34mm，还是δ=60mm，尽量保证焊前预热50℃，必须保证层温不低于预热温度，且不超过230℃。尤其对于δ=60mm高强钢焊缝，必须保证预热温度为50℃～100℃。 ( e' w! E: X# T5 [' B 7 u. [- \9 B% Q- E/ W2 p8 Q/ T　　(4)δ=34mm、60mm强钢焊缝焊后必须进行焊后消氢处理，加热温度150℃～200℃，保温1h。其中δ=60mm高强钢焊缝必须进行消应处理，使消应后的焊缝内应力小于钢材屈服强度的一半。 　　以上几方面均能降低接头冷却速度防止其产生淬硬组织，从而避免产生延迟裂纹，保证焊缝内部质量。 5 结论 " G& p) r9 H; V6 h 　　通过介绍焊接裂纹分类及分析焊接裂纹产生机理，根据三峡工程的实际情况，得出以下结论：要保证焊缝质量，避免高强钢焊缝产生焊接裂纹，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完全处于质量受控状态。 0 D6 _0 v2 t/ o

漂流瓶

楼主可以参考ASME标准中的P91和TP347的焊接工艺评定来处理,我没有做过你说的这种焊接.
不过,可以肯定的是预热温度不够,而且焊后是否进行的适当的焊后处理呢!
; M1 I% I( f" m! S# N' v焊条我建议你选择ESAB的OK 76.96来焊接!

ysw1979321

需要进行焊后热处理

ccit

不过 可不要将 不锈钢侧 处理呀
只将91侧和焊缝进行高温回火

ccit

对了 那一侧 再空气中 不要 保温  

漂流瓶

另外,P91 必须在管道内充氩,否则根部氧化,后果很严重呀

漂流瓶

看样子是温度测点的套管，现在怎么样了，大家说了不少，楼主应该冒个泡吧。

漂流瓶

一直关注这个问题，可总是没有消息咯，瓶子在锅炉厂的朋友那里问到了一些工艺，如果没有解决，请与瓶子联系。

lgkokode

焊前预热温度低取16o—180℃
道间温度控制在280－320℃之间
2 t* E5 X" q& s6 y& Q/ e" i建议TIG打底焊，管内充氩保护