实践经验NDT 无损检测. [) B F1 r7 W# A; M5 D. T
2005 年第27 卷第1 期
: j; J. c) f' E3 |0 l2 Z% V, |超声波探伤中缺陷波和
! _ u9 p# ?; B& E7 F# H伪缺陷波的判别
+ D2 w9 |1 U# c张文科
- T, T6 P: T# R/ g$ \ E$ r/ h(中原油田技术监测中心压力容器监测站,河南濮阳 457001); y2 v. q: [8 v' w; q+ g
Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing5 D. u/ f% \; `
ZHANGWen2ke5 o C: R' [/ {& ^. A" f
(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)! L. ^5 D- S+ a; I
中图分类号: TG115. 28 文献标识码:B 文章编号:100026656 (2005) 0120047203
# M3 q# O, G1 F T# y$ l4 z 超声波探伤是目前应用最广泛的无损探伤方法
1 W% _) V6 f* T$ o3 K" B+ ~之一,它具有灵敏度高、穿透能力强、检验速度快、成. }5 a2 D( Q. \
本低、设备轻便和对人体无害等一系列优点。超声
) r2 y- x7 `% T波在钢材内部穿透能力很强,因此可检测很厚的钢
& l7 n$ y- r+ Y) k; p板和焊缝;对于平面状缺陷,尽管有的缺陷很深,只
% b3 P, W5 M: j* `. d/ }+ F要超声波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
8 }% R4 R+ }9 L因而超声波对压力容器焊缝探伤未焊透和裂纹等危
5 d$ i/ n* b! r/ a4 N( a. L$ e险性缺陷检测灵敏度很高,具有实用意义。检测中8 d1 _8 ]" F+ Y1 X4 _* a$ ~
作好缺陷和伪缺陷的判别具有重要意义。
3 P5 p& I5 ~/ [+ s1 缺陷的估判
5 p u& X3 `. x. I* }检出缺陷后,应在不同的方向对其进行探测。) E; ~. \4 X/ l, a: O; X' F% d
(1) 平面状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波A: a$ q) H% t/ K4 C
高度显著不同,在垂直于缺陷方向探测,缺陷回波0 ]3 G( ?6 f- }$ Y- A
高;在平行于缺陷方向探测,缺陷回波低,甚至无缺
5 d8 @8 [0 {, J) H6 w' b& a陷回波。一般来说裂纹等属于这种缺陷,这类缺陷- W+ J# N4 j" n7 @- C# G! X7 t
回波高度较大、波幅宽、会出现多峰。探头平移时,
0 v9 C% o' F/ r2 I( O9 e$ m; Y反射波连续出现,波幅有变动;探头转动时,波峰有
: I' K1 f- L* X( ~$ s9 j上下错动现象。
& F7 J1 Z4 \ T1 `4 t& W% F- t. z+ s(2) 点状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波无
$ i/ X8 W6 i ?* L& V明显变化。一般包括气孔(单个气孔和密集气孔) 和
6 C0 [% i" Y3 G1 }) |! o点状夹渣。气孔和点状夹渣的缺陷回波高度低,波
% V9 k$ S/ k# z/ h形较稳定,从各方向探测,反射波高大致相同,但稍- H, W2 `# Z* ]
一移动探头就消失。但两者也有所不同,其原因主7 K u+ _+ m! ^2 I+ I# u! R
要是其内含物声阻抗的不同。气孔内含气体,声阻
/ w3 F" ?0 ~$ Y; t; b6 m* |抗小,反射率更高,波形陡直尖锐;而金属夹渣或非9 P" @2 t( {( z Q! w" R& x* s
收稿日期:2004203230
8 K: X# T5 q& w! _0 [: O金属夹渣的声阻抗大,反射波要低一些,且夹渣面粗' z1 R h8 f/ L! c( [! j* A
糙,波形宽,呈锯齿形;密集气孔为一簇反射波,其波4 L' Z6 ]1 ] y5 e( @
高随气孔的大小而不同,当探头作定点转动时,会出
/ V2 L- s' q9 i( k6 R% q7 Z b现此起彼落的现象。) u) L% U$ K1 l3 ~* r9 I
(3) 咬边 这种缺陷反射波一般出现在一次与
. V5 R. m* O, I; u( `: V二次波的前边。当探头在焊缝两侧探伤时,一般都0 M8 a- D/ V$ O# E
能发现,在探头移到出现最高反射信号处固定时,适! {% e$ \! D/ v, ?* V/ h1 R
当降低仪器灵敏度。用手指沾油轻轻敲打焊缝边缘
2 e3 D8 ~/ x) t1 R咬边处,观察反射信号是否有明显跳动现象,若信号( n- q, t. l& S/ f
跳动,则证明是咬边反射信号。7 y p" _$ h# n+ u
(4) 裂纹 一般裂纹的回波高度较大,波幅宽,) I9 Y/ h( Q4 \* b9 _7 P
会出现多峰。探头平移时,反射波连续出现,波幅有( ]4 G: f9 |# u5 G1 |# _/ u
变动;探头转动时,波峰有上下错动现象。另外,裂/ [: W! f% v4 ^7 \- k
纹也易出现在焊缝热影响区,而且裂纹多垂直于焊
$ _* r9 e3 h- U- P缝,探测时,应在平行于焊缝方向扫查。如果有裂
& L! E0 O9 _) N4 ?* O2 k7 F) r纹,超声波能直射至裂纹,便于发现。: j% z; y& ]- U. l) G' ?6 N
(5) 未焊透 这种缺陷是由于焊缝金属没有添
: u8 h1 }+ V1 e到接头根部而形成。分布在焊根部位,两端较钝,有) i1 V4 P: l3 e4 b8 n3 Y4 b
一定长度,属于平面状缺陷。当探头平移时,未焊透
2 x- U" o5 _/ h2 `4 T l ^反射波波形稳定;从焊缝两侧探伤,均能得到大致相
7 {* U' x1 J+ W1 w1 ?3 w4 A1 n2 T同的反射波幅。
9 [6 k. w8 G0 {* N! E(6) 未熔合 熔焊时,焊道与母材之间或焊道
' p: d0 s$ K2 I1 e5 h( T7 f! B0 J: f与焊道之间未完全熔化结合的部分就叫未熔合。当
9 S; A% O$ u1 i7 u7 f超声波垂直入射到其表面时,回波高度大。但如果
# G" d5 f y& n- ? X5 v. \( N探伤方法和折射角选择不当,就有可能漏检。未熔9 ?) d. [& c, f
合反射波的特征是:探头平移时,波形较稳定;两侧, a1 W% G9 H( P9 y& x# \4 ?
探测时,反射波幅不同,有时只能从一侧探到。9 L* X- f( l6 Z. A
47. ^( q* D) f$ x
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张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测( S0 ]1 o* c! v7 @$ `" [/ R
2005 年第27 卷第1 期% b$ } E1 _- @. U1 \- m
2 伪缺陷波的判别
" N4 L! E4 ^6 M; i4 f焊缝超声波探伤中,荧光屏上除了出现缺陷回
) H2 F+ [: L, f波以外,还会出现伪缺陷波,它并非由焊缝中缺陷造
% N$ x+ E) _) N( t T( g成且类型较多。6 ~3 Q: B! y z# \! E
2. 1 仪器杂波! S0 V ^+ v4 w' `- q. h
在不接探头的情况下,由于仪器性能不良,探头
6 X Y/ r* Z W" U' t& n( v灵敏度调节过高时,荧光屏上出现单峰或者多峰的
7 a. w( D2 l7 `! b+ w) O波形。接上探头工作时,此波形在荧光屏上位置固
/ Y* F+ H, Y0 X6 B; a3 y定不变,降低灵敏度后,此波消失。
. H/ n; ?) `) E" }% b2. 2 焊缝表面沟槽引起的反射波& r: a, M/ e$ u1 H! T
当超声波扫查到多道焊缝表面形成的一道道沟
+ X9 K; o4 p' w$ U; c% y槽时,会引起沟槽反射。这种波一般出现在一,二次
) ]* t' ]$ D9 [波处或稍偏后位置,波形特点为不强烈,迟钝。3 O5 J! p0 ]. E, Z G% z
2. 3 焊缝上下错边引起的反射波
6 ]4 c' c* C. N* s! A8 R0 m板材在加工坡口时,上下刨得不对称或焊接时
) v* I+ X3 G1 w" t焊偏会造成上下层焊缝错位。由于焊缝上下焊偏,( w7 k4 ?4 k* F
在一侧探伤时,焊角反射波很像焊缝内缺陷,当移到
7 [9 W4 d1 X+ l2 O* O/ L) P另一侧探伤时,一次波前没有反射波。. t2 C8 y7 r, R! ?- K
2. 4 探头下扩散声束在焊缝表面的反射回波7 L8 O' X" R4 v X
对接焊缝超声波探伤时,探头下扩散声束在焊2 |4 M q9 v$ ^
缝表面的反射回波很容易被误判为缺陷。通过采用0 s8 w0 j7 \; _6 G) k
不同角度探头进行探伤试验,弄清了这种假缺陷回
7 D- M$ U9 ~: g8 e; n波产生的原因及特点。6 a$ R# B- }# |6 w& ^
3 试验验证
" l, X u0 J* d% ?# n3 v$ i4 m$ q+ c3. 1 伪缺陷: a. V! a/ s+ J
在厚板环缝超声波探伤(B 级) 时,常发现距背' A: P a0 q! k' C1 I
面3～8mm 深度范围内的熔合线附近有不同长度
7 w Z9 t. m2 @" `: N连续的超标反射回波,有时甚至在焊缝全长都有此* g9 D @( J% s3 K, S
反射波。以某60mm 厚管节为例,其焊缝结构如图& K! p$ w/ Q7 e
1 所示。使用折射角β= 60°的探头和数字式增益型
, j; k+ s$ c& H1 X探伤仪探伤,其回波指示位置见表1 ,波幅均处在& P; l) D k1 D! r ~1 U
DAC 曲线Ⅱ区,也有个别点达到Ⅲ区。
: P) G- X+ v9 |对于这种反射波,按照常规的判断很容易被评- |5 p, Z4 E6 K
定为未熔合或母材中的缺陷,当拍打背面焊缝区时8 y7 K: t: z2 ~9 @8 \
波幅变化不明显。然而砂轮打磨背面焊缝时可见波
, _: S; t; W+ Y: x" Z D$ \图1 焊缝结构; K- a$ _% K. [( @$ }( C
表1 探伤仪回波指示位置mm
7 A$ p [& w% Z回波编号声程指示水平指示深度指示
, d& n( T# O( [- ]# t1 107. 0 92. 6 53. 5
( H7 h+ L" p+ V2 I2 104. 0 89. 2 51. 5
, I8 V* G3 {6 U3 @- Y3 103. 5 89. 2 51. 58 o& D3 V* s' t8 K& S9 k
幅逐渐降低直至消失。这说明该反射波是来自于背5 k: V) [( M1 L2 {
缝的焊缝表面。这种现象极易导致误判,造成不必/ l! Z/ i. e. O' q) {
要的返修。为此,作者进行了一些试验,分析这种反; `$ F/ [) t1 T' }1 r. y
射波产生的原因。1 l# ^) e; |4 ?# Z$ ^# i0 g/ `
3. 2 试验验证
) i, A/ x T$ `( Z, }+ b试验1 选取图1 所示并经探伤确认钢板中无* h2 Q7 S$ Y0 N" ^ z( d
缺陷。在钢板背面模仿实际焊缝余高进行堆焊。采! \# E$ Q/ v `: `5 c) k
用不同角度探头进行探伤,发现了类似的回波,其回* l% r$ m% ?. e. d4 }
波指示位置见表2 。从表2 可见,用前三种折射角
2 l' E1 r% a8 W( q7 V的探头,仪器指示深度均< 60mm。按常规,应判为- A, @% ?( w. ` I8 v9 S$ Y
钢板中有缺陷,但实际钢板堆焊前经探伤并无缺陷。
, z5 h9 A0 R! ?# P# V' _. b7 [表2 试验1 回波指示位置
- E* M1 O& u6 t/ G8 n) ]) _β
8 P- s' ^! y9 s% Z(°)
/ M+ m& M# \% E' |0 {- q声程指示, N/ y& @4 B: A& [2 @
mm; ^" K( }9 c1 K
水平指示
) `6 f! D$ H; G' [8 C! U& a+ s% @) U) Nmm
0 v' R0 g6 `$ ]9 A7 A深度指示
# s: q1 J9 ]- j3 J* W6 X! }mm
: u: x+ }- C4 p" Z0 P+ ZDAC" g$ |6 j- c! v; F
dB4 T- J9 q: H( K0 C
66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
* {4 |" C s* o3 _63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2, X) b; t: U/ z6 I5 e
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
# `! J1 t+ f8 n6 _& d/ S! _% ]45. 09 m: a5 H6 @; b9 g1 L
有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 区(也- q& H7 `9 ^+ j
有高者)7 ?! r) I% R$ D4 G/ ~$ L
试验2 由于试验1 的焊缝表面形状有随机) i/ r1 i: u: F9 q
性,所以又制作了形状准确的对比试块(图2) 。左% o3 p& W3 m+ |- B/ m5 c2 ]
下40°斜面为刨床加工。测试结果见表3 。从表3
@- J+ H* x( v4 ~中可以看出,用前三种探头探测对比试块同样存在
7 H M$ ^1 `" z; C伪缺陷波,即仪器指示深度均< 60mm ,而且反射回! e+ ~6 T. M* L' P* Z1 Q; C, i
图2 对比试块示意图3 Y$ m& Y+ M. t# v' Z+ u" h
表3 试验2 回波指示位置
) T# q: z; G6 k# Z( @7 U4 D& Bβ
3 {$ L: A7 e, e- [" G3 c8 D2 ~(°)
7 A _7 I9 R' R0 D声程指示
; }: Q2 D7 E1 W1 _- V0 ]' e2 Y) Imm
; A4 P& j# ]2 b/ z/ m6 \1 o1 f水平指示! E. {) `: l) X& I* {/ Q' u
mm
; n. B4 o; a# m& r深度指示' L' G, L6 \% \* z: }1 p/ A
mm
7 E; c" |" \4 d- e- {5 cDAC
( A# J8 {; z0 `/ hdB
& s/ l1 Q/ |$ k0 R3 w( H7 W66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4; M8 K* g3 }! f
63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4
& n! c1 z+ R7 f! E) q6 Q. ]55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3( L w2 q/ L. @2 ]' v, ~& t+ d# g
45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
! S7 y( t t: `; }- s. V. }" m1 V48: |; X# X }. ]% U
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( ] b: `) b6 G, E0 t, h. S# m6 N张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测
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波幅度更高。
# T3 K, ~. a$ Q! z) ?3 W由此可见,用66°,63°及55. 5°探头探伤时,试验
/ N, |% q* W$ t2 T2 U2 p1 ,2 中的下部焊缝表面和40°斜面均不利于轴线声. q ]4 D4 u6 P( ]; w$ C& ]$ n
束反射,故看不到轴线声束的反射波,看到的是扩散
% r% [3 t, r, k声束的回波(见图1 探头声束) 。所以虽然反射面深: Q, u" {: e c* O9 N
度> 60mm ,而仪器指示深度却反而< 60mm。但当3 [3 O$ z; O& w5 [& G3 n) C
使用45°探头时,由于试验2 的40°斜面与轴线声束6 ~# ~+ M$ H- q: y+ W5 p+ Y
接近垂直,所以有较强的轴线声束反射波(DAC -: }8 q5 z8 l; Z& K5 Q* \
8dB) ,指示深度也> 60mm ;而试验1 的焊缝表面反' z) T$ H* \) N% ~: Y. S
射条件不如40°斜面,但仍能得到轴线声束的反射
( x% `4 l7 e5 J: R( o/ [4 k回波,只是相对45°斜面其回波能量较低(多在DAC) a+ J! g) w0 X& O
曲线Ⅰ区) ,仪器指示深度也是> 60mm。6 G9 f. A( c; G' k& [' `0 F
试验3 试验1 和2 都是用一次波对厚板进行: W3 o5 T0 u9 a( C6 ~# }
探伤的试验。为了考察中厚板是否存在此伪缺陷回
/ ]- z9 J7 [! |2 G% G$ P8 i波,又选择了厚度为34mm 的管节环缝(图3) 进行
, e) N, ^' _* [7 H% p! p+ J& x了试验。经测试,这种产生于焊缝趾部( A 点附近)- s' @- \. W: u8 N
的假缺陷回波, 在K2 探头置于B 点和C 点时用
% A2 _& F6 A1 R一,二次波扫查都能发现,这时二次波扫查时的指示% L# T, ?1 Q0 `4 U0 r# \
位置为:声程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
7 B2 K6 k0 E8 j e |9 y6 u深度指示59. 09mm ;在DAC 曲线的Ⅱ区。焊缝趾
1 N! n, s6 R( J. u部附近经打磨后,该回波消失。
8 z5 u' Q4 b7 E$ [$ a+ y图3 试验3 探伤示意图
! D8 G" K7 w! ?0 f( T0 D2 \从试验可见回波有如下特点①探伤仪的回波
4 R' h6 R9 }2 [) K7 m! V! G# e声程指示是入射点到焊缝表面反射点的距离。②2 s3 M7 J& l9 G
探伤仪的回波指示位置在工件内部焊缝熔合线附近
: Z+ T; H0 }( u8 e0 y(45°探头除外) 。③ 探头折射角越大,回波深度指
, e3 b/ |# K/ c8 J1 J( o. }( X- V示越小。④45°折射角探头仪器的深度指示位置等" l6 Y t0 d# s( P1 R
于或大于板厚。⑤回波幅度与反射面的反射条件) \( a! p1 e8 Y9 B [: u
有关。⑥打磨余高后回波幅度变小直到消失。% g. n' o; r. @+ S" u/ A# m
3. 3 分析' `9 N) F; y. Y- [
上述试验证实了假回波的反射面在焊缝表面,
; S$ v b: E4 v% a6 ^6 U% d但为什么深度指示会远小于板厚而不是大于板厚,
, t) e7 O! G( v/ z其原因是声束是扩散的,若反射面只有利于扩散角
U! D: ^- f# _; N- W8 P. H6 @内某部分声束反射时,其所得回波再用轴线声束计
5 _9 l; P: P! ^; k6 y) g+ u* C算,显然会出现错误。在此可以借助于RB2 对比试
( y) x% f4 m0 ~1 @块进一步说明(图4) 。MO 声线与<3mm 孔交于B ,( @/ W$ r" X1 B) x: Z
而L O 声线与<3mm 孔交于A ; MB 的水平声程M F
5 g( O$ z. Z; g- A3 O, k0 _- t为116. 8mm ,而L A 的水平声程L E 为98. 83mm。h; T" }' A r3 E' A
用三种探头分别找到试块中60mm 深横通孔的最2 v- }2 N" }+ T, D' h3 R% F
高反射波,然后向前移动和向后移动探头,到波幅降$ l2 b% j2 S6 h3 G2 I* F2 ^/ n) E
图4 RB2 对比试块
0 y/ v9 {+ h$ D1 f% m表4 轴线声束和扩散声束反射回波的指示位置# \1 R0 ^2 w. C1 h/ |% h, \# w
β( ?! h5 s1 t0 p5 h4 I
(°)
& i) x$ T0 ]3 |: |& @2 z探头
% y: K8 G/ S9 {2 ^( `( B) @0 R4 G位置+ V. b7 Q7 W# r/ \0 W9 D( d9 l# V) @
声程指示
- m: ^( M A, y+ h* [, W% Gmm( x: S& p( L6 U9 a/ X5 `
水平指示
! ~* c L" P. q. t% U" q! N' qmm; |) Y8 Q- `$ f* F
深度指示0 j% k/ v* ~" |# Z' W, V0 a. o
mm
1 x' x, X/ P1 R; d6 H7 i7 GDAC
" r2 e% w: ^, M8 _4 AdB
- C/ m$ d: f7 u, ~* N, \% K回波最高处146. 0 133. 3 59. 38 0
* {) _/ h/ S, \! w* Z$ p" k66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 68 ^+ q8 V5 J2 d* N6 J! n+ L
后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
: L7 z# l+ K2 F6 s9 o5 c回波最高处131. 1 116. 8 59. 56 0
, U0 U/ U# ~; r% B63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6+ M2 W" ^# C0 g' t9 y* }
后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6
/ j% ]# m. L, j& R回波最高处105. 0 86. 53 59. 47 0
7 R* G r+ U1 H2 }" N& C( N9 o% g: O" H56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 62 z! |( X( `1 W6 Z4 c
后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6/ ?( X& x, I' n7 f' R# _5 R
到一半时(DAC + 6dB) 记下声程指示,此时的仪器8 s& I& `4 d$ W
指示见表4 。
) P& B- W `$ r) r' S现以63°探头前移为例进行分析,当入射点在0 c9 |: Y" f' x( Z2 J7 l
M 时,探头的轴线声束(63°) 与<3mm 孔反射面垂4 d! I' h" e. A [' ?
直, 回波最高, 此时声程为图4 中的BM =
0 W5 q: k. T! Y13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距离FM =
& Q' ]% p. Q$ l9 M116. 8mm。探头前移至L 时(波幅下降一半) ,轴线# s3 K* W3 X5 R+ t2 s9 {' g6 |3 k& z
声束移为CL ,此时CL 在<3mm 孔上已无反射面,# h/ v' i3 O R4 Z* m
所以此时的回波不是轴线声束的反射,而是下扩散
4 G* F8 ^% X8 g- @' ^0 V0 {5 X( `角内与<3mm 孔反射面垂直的某声束A L 的反射
( j- q+ l7 R e2 l- ]波。此时仪器的指示声程是A L 的真实声程- N0 o& n& G! Z/ p# L. c2 Z' r
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
5 S- t7 r" M9 q9 k+ t( l7 o1. 5) = 58155°,实际深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
0 o: `3 [8 M( Z2 h59122mm ,实际水平距离EL = sin58. 55°×113. 5 =+ L8 I6 l: X2 X3 I$ G: Y) ~
96183mm。( J+ d' }; p! p k- `
上述计算结果显然与仪器的指示深度和水平距) g6 A+ R# S' M0 n4 E+ h
离不同。仪器指示的数据是按无反射条件的轴线声* ? ^* v# Z; F4 z7 e
束计算的,所以是错误的。其指示深度比A 点的实
* @& n! M; n' w9 x际深度提高了7. 7mm ,水平距离前移了413mm。' |& `" g- ^+ X) r' o! {, d8 m
换言之,即把A 点反射波误指示为无反射的C 点。: z2 j( I" b. j5 d6 E
同样道理,在实际焊缝探伤时,若焊缝表面某点
! c( ^, g3 V" T, U! s" x% |* N不利于轴线声束反射而只与下扩散角范围内某部分
2 O( |# u- r8 H/ \, y49
, U; a b$ ?: \6 z4 C3 {& M5 J© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved." y$ B. s% a* |, g3 F) o8 J2 u# Z
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2 r6 f# a- {" K无损检测高等教育发展必威APP精装版下载首届年会暨中英无损检测技术
k ^2 H9 C+ N交流研讨会将在上海举行
# A M. v2 s4 T, v$ T 第11 届无损检测教育培训科普工作委员会工
6 [' b* H0 _/ f. u( A作会议于2004 年12 月10～13 日在昆明召开。会0 K; q# N' t1 ^: k
上由无损检测信息中心、华东理工大学、南昌航空工
4 J, z9 }+ z& r8 L G业学院、清华大学、北京航空航天大学、大连理工大
' y5 L2 I/ |# c, _2 V$ o2 n" |学、武汉大学、重庆大学、中北大学和沈阳工业大学
9 Y. z: H) m: @等单位代表发起建立了无损检测高等教育发展论
% i* ]5 D- q( ]' w( ^) V8 o坛。其目的是促进我国无损检测高等教育的发展及! d$ F0 t W2 h- i6 [; ?
其国际交流,建立无损检测高等教育信息交流平台;
8 W& E4 L5 i- `( |+ @) }同时为无损检测高等教育与无损检测人员、国内外
* R& @9 K: P/ W* `( U% V知名学者、应用企业、设备器材制造与供应商提供互
, Y; ]" c6 D4 C! r5 o动对话平台,以增进和深化各界的联系,推动和建立
* m7 d; _- T# ?( w) V% j z密切的伙伴关系,在应对经济发展的需要和激烈的# x. ~. M, X4 {# g7 r9 v2 n
市场竞争中增强实力,促进我国无损检测技术的
2 a" T( d* I0 ^4 [( [& j8 e V发展。
5 \. }* o* w' v( j! I. Y8 ?- ^会议决定于2005 年4 月6～8 日在上海举办首
/ h- E9 a; o3 u* u1 t5 ~9 N; B届年会。届时将邀请国内知名专家进行专题报告,
% E* P7 d e% R4 l邀请无损检测专业毕业生进行创业报告,同时将安$ g* Q; E3 V* f# t
排在读无损检测研究生进行论文交流。会议期间将9 |- I% r( Q0 Q5 A X
同时举办中英无损检测技术交流研讨会,五所英国
% B' ~* R8 _2 h( v* }高等学校从事无损检测技术研究的六位教授届时将{- _3 b* | L8 Q4 a, q& }
访问中国,并在会议期间作专题报告和研讨。会议' E! k+ \; ~' L- s3 I8 {1 I& s4 C' ^
还将安排国内外仪器生产厂商作新产品介绍和
' w h. I: x4 z# ~展示。5 E4 A) Z3 @, m5 D! `& e9 T0 N
有关无损检测高等教育发展必威APP精装版下载和中英无损检
1 \5 s6 V6 P2 n& Q测技术交流研讨会的详细情况及参加会议的手续等
( ^4 ^9 f+ n' |问题请浏览学会信息网(www. chsndt . com) 。
& H% \0 f, s1 I! @(全国无损检测学会教育培训科普工作委员会)' e0 f7 `* \- z" O4 D5 T8 b
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲通过专家评审
7 p' G: i2 g4 l 核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲专家评% e5 `2 W8 @6 ^- T; S- J3 k; h
审会于2004 年11 月17～19 日在江苏周庄召开。* j1 ?5 ]" @7 c) [
来自核行业管理和监管部门、核设备设计、制造、核- b6 g8 ^/ c7 \- D: M5 n. f
燃料生产、核设备安装、核电厂、海军、九院等相关部8 L: \, a6 E; n" W/ I
门的16 位专家参加了会议。专家们一致认为,核工7 z0 c& d k; ]' Y3 _
业无损检测人员资格鉴定考试大纲的编制对满足核
: J; j( G- }1 i: o' |6 i工业建设和持续发展是十分必要、及时并具有积极
8 ?+ d$ s; i+ {+ n的意义。考试大纲的实施将对核工业无损检测人员7 \: D% E( ]; u1 V- D2 S/ M
的考核和培训工作具有指导作用;对规范核工业无9 f0 N3 ]5 A% v3 J; v' m
损检测人员资格鉴定考试和提高核工业无损检测人
, V B+ |7 ^% \, z k! |员的水平具有重要作用。该国内首次编写的考试大8 b. v8 C, C2 x! T: L0 Z, Y8 G
纲体现了核工业的特点,总结了多年的实践经验,参( ~9 m3 V3 {; \( X6 k- @
考了国内外无损检测人员资格鉴定的有关标准和文
8 L8 S3 _& i+ A6 S件,符合相关法规的要求。考试大纲条理清晰、结构
: X8 U( D2 ?# f1 ~/ @完整、要求适宜、内容全面、可操作性强。核工业无" x3 `) e" c7 R6 o( c7 s& _7 T
损检测人员培训鉴定考核将按该考试大纲执行。% h# ?2 l* j- R
(核工业无损检测中心 王跃辉)
9 w3 Q+ C" o/ ]" i声束相垂直时,则得到较高回波,其声程也会错误地8 U' B5 l% |2 p& _0 s7 K7 N
被指示为轴线声束反射的声程。. Y a3 t0 T# v- s/ k$ u4 s3 Z. L
实际上无论探头角度多大,这种扩散声束在焊
3 x3 x& t! j) W4 G6 a5 F& C& e f缝表面引起的伪缺陷回波现象都可能存在,主要取7 B6 c( _6 M$ B
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。为
0 e; N) W& P8 I* c0 t了与变型波区别,更应该称其为变角回波。% B9 w* @! q+ N7 q" @- w( K
4 试验结论
' [0 m) B" Q, S% q7 L0 g% G(1) 焊缝中的上述回波并非缺陷回波,是探头
" C- Y( U- V. c7 H9 n下扩散角内的某一声束在焊缝表面的反射波(变角& o& k1 _$ R( P
回波) 。7 s* A: x9 I' Q; ~
(2) 无论斜探头角度多大,焊缝探伤的变角回
: _( Y$ g; T6 Z% k7 G波都有可能存在。但是否出现及其反射能量主要取! I# c9 x; l" F
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。
& `3 o2 B; z8 L(3) 工件厚度和探头角度越大,变角回波的现: A( V0 L! y5 T, L9 h. s4 Y+ ?4 a
象越明显。较薄工件用直射波探伤时可能不明显,
4 X- z7 D: B+ I3 V但用二次以上的波(含二次波) 探伤时也很明显。, g G( F g# W4 ~1 @: ^
(下转第54 页). Y6 v5 e6 C* ^
506 O% O# d% t/ v: b: ^8 u
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.6 \) g6 K. T9 g% e
第16 届世界无损检测大会论文题录( Ⅰ) NDT 无损检测
: M: ?: h" U+ r2 F$ J; k+ H 2005 年第27 卷第1 期
) d# q* E6 D6 i- M8 G# t航空工业中的X 射线检测──现状、挑战和新的工艺( ^ S) T$ l/ K2 T% _. |& g) |
GA Mohr , T Fock (美国,德国)3 q! |9 k2 m' M, b7 ?' h
阵列传感器% c1 X0 ?2 H# \8 P/ y
柔性相控阵列传感器用于复杂几何形状部件的接触检测, B$ a* N& x/ l7 A3 b
O Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法国). V) E4 T7 I: W* k
产生可变方向声束的偏轴环形传感器阵列
8 m" q8 m# f3 ]1 }8 {H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)& a3 A+ [+ P4 O. c& A4 J" h
应用相控阵列超声对航空材料进行缺陷检测和分类5 v0 }' V; d4 S( Y) z! O
V Kramb (美国)
6 ~1 ~( @0 X- N6 D掩埋目标的电感和电容阵列成像
& T+ O5 B+ p2 Q2 A n" \D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美国)9 o0 A9 s( j: ~/ l+ _: N4 g
将周期性压电复合材料阵列中的机械交扰降至最低
: j ]. R7 E6 T: K2 D: j; sD Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英国)
9 B; n/ U- n: e% t+ _相控阵列检测技术的新特征:模拟和实验
2 o: t* b# F7 {: r/ }5 n6 WS Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法国)
0 D: f) t" Y1 V) y& k% H4 `% f相控阵列技术应用于喷嘴检测
/ P+ e: c7 [3 h/ r, VA García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
. Y# [ D( s4 i1 c: l超声无损检测成像的最佳线性接受波束形成器
: h$ ^0 l- T8 Y8 J! D% \F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
4 N$ B7 G* X8 v) w) ], O$ @6 t固体中相控阵列超声脉冲的光弹性可视化* X- i$ _" w R9 ~1 j
E Ginzel , D Stewart (加拿大); W5 e8 `/ M1 q) M3 c( U
应用超声阵列的快速、低成本、全波形的映射和分析5 o4 E& g/ o# d! M4 O
D Lines , J Skramstad , R Smith (英国,美国)2 r' Q& y O5 I0 q# r/ C
用于超声换能器的压电复合材料的最新进展/ \: @3 k8 Q! f) Z- D
WL Dunlap J r (美国)2 j( K( k4 c8 y3 ^, e; e
复杂几何形状自动放行检测的超声相控阵的信号分析
' p! O5 ~1 {) A% c/ yS Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)* l0 Y6 y5 v7 F3 F, M/ v
混频相控阵列研究2 f0 x4 y1 B# v+ \3 T, [0 P1 p
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中国)
$ [/ _# b4 m6 y) l+ c$ t应用相控阵列超声探头检测锻造不锈钢管道的贯穿焊缝
& U, `. F5 m& b5 z# @9 R6 ?MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美国)9 U% g8 c: M+ @! j7 y- c
混凝土的超声相控阵列和合成孔径成像F# }0 ?2 b$ Y, T
KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德国)
5 d5 l) ]: H2 \4 L, W, h/ @航空发动机部件检测中相控阵列超声的应用:从传统传感器8 V2 P" E2 w# P( c: l) _! q* a( [
的转变s# e, X% w/ f
V Kramb (美国)
# F6 ?# { F" G* g" T$ l8 Y应用相控阵列技术进行大直径管道的壁厚测量
; j4 ^- C( E4 m* E. L* MH Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德国,法国)
9 V" C$ |3 D2 o1 W基于小孔径换能器的相控天线阵列的焊缝超声断层成像0 L! T! ]# R! b8 O
AM Lutkevich , AA Samokrutov (俄罗斯)/ }% i4 [3 w# e2 U# I5 U5 T7 z
汽 车0 \, R4 }6 W; U/ X
制造环境中的无损检测系统
9 u( X! m+ {) {) L k" ?* XXR Cao (美国)! V* n* s& C1 `' W. y+ h# }
第三代自动化缺陷识别系统# r! P& w4 e- l, \ e. }1 M
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德国), X) X! y4 h8 N" ]; E" t
汽车车身粘接质量超声信号的自适应滤波技术, {9 z; F- u3 w9 e2 g1 ^% ]
FM Severin , R Gr Maev(加拿大)& @( @9 p4 W6 r
应用超声检测、场致发射显微镜和残余应力测量进行点焊质
" D7 }& }) E& Q6 f# g" v( T量分析; \( I, Q c" _4 e
D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)
! a c+ G7 d! i& q/ o5 K应用高分辨率声成像评价胶接质量3 c1 F' G @& |' b3 A6 t
E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
* D+ P8 e1 R( {2 R4 u& k使用反射声波实时确定电阻点焊质量──与穿透传播模式/ Q0 Z9 X5 j% f
的比较
% D5 Z% S7 D+ gAM Chertov , RG Maev (加拿大)
1 U4 s# L% d$ k9 @7 M开发监控汽车发动机润滑油的线圈式机油探测系统) Z2 A2 N! X6 v! @5 ~
WT Kim , MY Choi , HW Park (韩国)# W+ S1 h' f( Z: e J4 F
汽车制造中摩擦焊和胶粘固化的红外监控* \/ s2 \, H4 u7 a; W- |, e: A
GB Chapman (加拿大)
* Z/ W, o8 G7 n汽车工业中的多种无损检测方法) x; Z/ Q% A1 ~+ i1 C
P Buschke , W Roye , T Dahmen (德国)
- q9 i/ K6 `1 T5 T0 |; B推动汽车工业应用无损检测技术的需求
" B7 r3 @0 ^! Q5 RGB Chapman (德国)/ ^- F! I8 N1 `$ V6 _" r7 P: Q
汽车工业中无损检测的活动、需要和趋势, R( d4 u. C+ |8 H- n& A1 K: u' a5 L M% y( ?
G Mozurkewich (美国)* ?1 A! ]% [& J( X& Q
汽车工业中底盘单元铝铸件的X 射线检测实验报告
' Y' U0 B/ h/ z) n- LM J elinek , T Fahrzeugguss (德国)
6 o6 X% q: {% D( @( q4 y汽车后方障碍物超声探测方法的研究5 M6 r" m- T" S1 n
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中国)
6 y1 T) o' C) V& {: s汽车工业深拉工序中管道裂纹的声发射检测
$ d; p1 }* @) m A6 dB Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法国) (未完待续)2 z9 E+ w% I! Z* D
张 坚译 耿荣生校9 ^* M5 W2 ~7 r" l; H& j
(上接第50 页)
! m( f3 s: b) T, b# Q) e(4) 凡遇到此类按常规定位方法定位于熔合线
5 V6 \+ F) |, t/ b附近或母材内的回波,都应慎重对待,需要认真地观
, q/ a8 n. E5 Q% G! a察焊缝外形、更换探头角度、双面双侧检测、精确定
0 g' Z7 H: r: ~# ]$ b( w) p7 |位分析,必要时打磨焊缝等,以免造成误判。! c- ^' ^: r; b3 F) B4 i
(5) 当探头折射角较大,灵敏度较高时,有一部
( b: e6 i' i1 N+ [( g; N9 i分能量转换成表面波。当表面波传播到耦合剂堆积1 Q5 i, s" N) ?0 `( |% M3 W9 n9 e! Z
处,也能形成反射信号。这时只要不动探头,随着耦
' J; d$ T2 }: G9 U合剂扩散,波幅逐渐降低,如果擦去探头前耦合剂,( n! f* o3 T* D7 ? J7 X( l/ g
信号立刻消失。& Y2 [! {) E8 t" ?6 j d
(6) 超声波探伤中探头经常与工件表面摩擦,
/ b7 U |: O* x/ ?时间长了探头容易造成前磨和后磨。当出现前磨
: H! ]4 ~1 h5 a时,折射角变小, K 值变小; 当出现后磨时, 折射角
! B" A& w) Q6 P$ _8 U: j3 e变大, K 值变大;如果不及时校验仪器,对缺陷的定( @3 a. J0 O1 h6 Q( f" {
位、定量评定容易发生错误。温度对探头影响很大,
$ ]! _- S$ G9 G+ v) ^. w一般探头的K 值是在室温下测定,在温差大的天气2 j4 S' o/ V# F, z% X5 o' n
探伤时,应注意及时测定探头K 值,以免误测;高温
$ P0 s* E5 p, H& b1 c# M; V/ G: K探伤时,必须使用高温探头。
% d" p0 D' ?1 e, T54
# M8 A# C6 l& \" Y© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
* b( Z5 E" e1 Q* D- p: x. I
$ k! T/ a" h5 g! o, {. F4 i3 h补充内容 (2011-9-16 13:32):/ a3 g7 n) n5 m
完整的在三楼，可以下载 |
发表于 2011-8-20 17:17:47
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发表于 2011-9-1 22:49:40
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