第一种计算方法 - v& u, y# f& ] ! P: q( ~3 r- N7 J" }1 G6 H. C3 i p. ^( E* q5 c4 j$ @: @ 三维模型, R. r: t! h H5 Z5 Q0 T7 f' K- r
& r, ] T* a7 b' Q3 o, N # [2 ^% n2 [0 k X6 ^计算结果 - E( x3 k/ s6 e% Q5 J蜗杆斜齿轮设计计算文件" q8 @+ T& C+ J) n7 T 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11/ z0 C5 r+ G' @, _ . i' o; \: k7 @0 [: g 原始输入参数 $ ]6 V4 h# |7 h& C3 F( P, a8 h0 W法向模数: 2* W4 |0 W: H- A* j7 k, L6 B 法向压力角: 202 @2 ]( g1 u, M6 ? 蜗杆头数: 2 7 W' s9 y' p6 {) z) z! Y- W齿轮齿数: 37 5 E8 J' ]2 _5 ^& t* G2 w7 P7 y1 Z轴交角: 90. D# O- |! y) g) A 蜗杆分圆螺旋角: 80 " o- r7 O7 }4 o: n齿轮分圆螺旋角: 10" J$ s B% w( g6 G/ [ 齿顶高系数: 18 _+ i5 F9 E# B( i% ^" A 齿顶隙系数: 0.25 ( w# P' b% b5 G5 z" @法向齿厚调整量: 0.6 # L6 K/ O. f6 i$ p # x$ K* F* ` o3 k' f+ B2 L$ A/ H9 T 蜗杆计算参数4 h3 L" x1 h g% S% _. C2 C 蜗杆头数: 2( f9 F9 z5 E% {" @) e 蜗杆法向模数: 2$ R% ~- G- K! i* n% A6 t# v 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 - G9 z% j ^9 g7 d蜗杆端面模数: 11.5175409662872- N* l: H$ R% k5 F0 [) f 蜗杆法向压力角: 20' I' z/ M8 ]* _4 i! g 轴向压力角: 20.2835594545297 # o- C* l9 n4 C( n+ K7 Q9 P/ y端面压力角: 64.4944497390173 2 t, P& z" P! @' I蜗杆分度圆螺旋角: 80 " H ^0 W) N# X6 P: B蜗杆分圆直径: 23.03508193257449 z. x+ n1 b1 P! z 蜗杆径向变位系数: 0 " z% ^/ a, l) L; H蜗杆齿顶圆直径: 27.035 W0 n4 n( j, ?蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744 # Z A2 o- _% a8 x* t7 {蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 / ^9 j# F" Z. b/ O设计蜗杆长度: 63.8011356831966 # X2 x/ t) }0 z计算中心距: 49.0883256060597 ( M K* A3 P: N" I# F设计中心距: 49.7 ) s7 Q' N6 C9 j1 y' d1 x+ F蜗杆量球直径: 4.35 % Z1 S% C1 g {! Q; Y1 Q: w1 d2 [三针量球测量值: 29.694110899456$ S/ Q/ `. X3 w( x$ p6 Q' w 传动机构理论效率: 0.510082260456168 $ b. `" O) E6 s! E% o$ c传动机构总重合度: 1.74960398792609G4 w9 Q& N, }, _6 p 蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 A) P8 a6 o) ?. A0 l蜗杆基圆直径: 9.91887238453224|. G+ k8 {/ ]5 T' E C 蜗杆端面弧齿厚: 14.41469771658263 g; p# {9 i; l+ ]+ Y6 U 蜗杆法向调整量:-0.63 G5 y3 h9 j f7 V* O( w 调整量等效系数:-0.438570660024464# f& r' Z! b% q6 _9 L & I) K# k( W E1 }
- _. A" `0 a3 {& i: L齿轮计算参数 1 k: o9 }9 R# p齿轮齿数: 37 ; D/ Z" Q; V* A, D- v齿轮法向模数: 21 j3 E4 I$ h2 S3 f' K D# I 齿轮轴向模数: 11.5175409662873$ r9 L$ e5 t0 J" r( O4 n( U9 p 齿轮端面模数: 2.03085322377149& I q' u) h* W 齿轮法向压力角: 20 i- L! {( X4 _9 z. V" V轴向压力角: 64.4944497390175 ' k" E- j- `$ j1 m. B* J端面压力角: 20.28355945452974 t) z' S: F, X4 K1 E 齿轮分度圆螺旋角: 10: h& O" t- R2 E2 p# l# ^% \, y 齿轮分圆直径: 75.14156927954514 ^+ m) k. x/ v' V' R 齿轮径向变位系数: 0.305840 O7 n( l8 R+ a$ r8 f2 m 齿轮齿顶圆直径: 80.3657 p# P, V0 d4 K8 y% g. \" M2 P; P2 d& u 齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451 5 p, x2 u3 z3 W, z齿轮轴向导程: 1338.786617222980 j# W* N9 D+ | 设计齿轮长度: 20$ H6 m! Q- n; M3 f 计算中心距: 49.0883256060597" q5 Z" W# a2 h$ ~) m0 N/ s 设计中心距: 49.7 K; K+ ]; U" U: s齿轮量球直径: 3.65 ( R5 C' x3 ]4 @6 |$ v( M' R二针量球测量值: 82.9850307248601 ' n+ _1 W# x6 d7 k) ^传动机构理论效率: 0.510082260456168 2 @, f6 ^+ C$ M2 D- H& w! k3 D传动机构总重合度: 1.74960398792609+ I6 l$ z& _# i5 ~8 g2 d 齿轮轴向齿距: 6.38011356831965 * ]* ?$ N8 Z8 l* ~/ [. X齿轮基圆直径: 70.4819238201481 ' O5 E5 T3 |3 R齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431* W; Y; T! j8 N+ Q. a+ }; Z 齿轮法向调整量: 0.6' q2 h1 u9 f$ L7 B 调整量等效系数: 0.438570660024464 ( l0 | Y5 v% Y. V( _. ^1 E; t齿轮公法线跨齿数: 6 ' q( P" W1 |) ?. d5 p& t0 g齿轮公法线公称值: 34.5745660760754E3 r J, a9 A. D6 P 8 C: t$ d. R g$ c$ U0 Y, |9 W% }/ u 蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 09 h- A) r- B, u' b6 D6 x$ q8 W 蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826' G9 z. q W% ? 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 ! b7 [, O: |% M) k齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0# J: N3 E9 H3 M4 `/ | 齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431$ n* o5 T/ n8 _& Y% }) Y V9 a3 B : W7 M6 U: N) b
* `7 x6 i* E/ I& p+ r8 c) R. @" M * K- y, ~/ i- ^* d& v3 V( x ; t; w4 d# m* Z$ M- d) s' i8 g第二种计算方法 . m: Q6 U$ D6 J+ s2 N, l 2 Q7 ?5 S0 S. a$ Z2 y6 x7 k8 \ y v( m; g* @ 三维模型 ; J( h) ~ |7 B% J1 F " G0 D& K, f7 v1 L# ^ A( t 9 `$ m- U- e$ V; C _ V- ?) D' P( s+ ], Q# g8 Z( _! p计算结果; I7 |- H" y! D1 W" b/ k 蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件5 W, P2 V3 C6 i 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:269 {$ H ^ M7 [5 }
* j' s6 w5 x9 p, Q" h原始输入参数( o; N. o* h# d' l8 ]- k 法向模数: 20 E8 q3 I5 U0 o' ^2 D 法向压力角: 20 $ Q% s* g7 D# a3 F# G0 P蜗杆头数: 2& B. a9 x( q4 c" R- s7 X0 u+ ^ 齿轮齿数: 370 s5 M5 c2 i9 L/ d, c 轴交角: 90 & P, n& {" o; E蜗杆分圆螺旋角: 80* M5 n) @- b3 p; c$ [ 齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)1 @( y/ W7 u6 m( e# O 齿顶高系数: 1 8 N- Y4 `/ ]3 w9 l$ M0 b$ j) a齿顶隙系数: 0.25 ) W7 L3 q2 e- ~% Z7 v法向齿厚调整量: 0.6* s7 m" `, M. s' r 4 {0 B) O: [. T- ?
6 H2 _0 c2 E2 a1 h$ i: A2 q蜗杆计算参数+ @) n" q5 z1 B( ^+ R' S& ?+ C: I 蜗杆头数: 2" b) A; O# J# {, \7 ?* H 蜗杆法向模数: 2 + |; j8 P9 y& f" i3 V# r, [蜗杆轴向模数: 2.030853223771498 c/ E! \1 ^' a' T5 ^9 ~6 u' J 蜗杆端面模数: 11.5175409662872& X7 P% Y7 |8 N) W, r( C 蜗杆法向压力角: 206 i! P- l: {: I3 ]; G 轴向压力角: 20.28355945452974 j: D( `7 a4 T1 w* g) [9 R 端面压力角: 64.4944497390173 _" }3 Z3 v8 u" }蜗杆分度圆螺旋角: 80 " U" H; q4 l4 w( ~" e6 Y) q蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 $ H$ l" \% G' ^6 g5 M5 Q$ l; R K蜗杆径向变位系数: 0 1 T3 b. H+ I0 c( {1 @) X蜗杆节圆螺旋角: 80.49485962900034 l g W9 V6 \) b3 L9 w* e 蜗杆节圆直径: 24.25843071858259 M4 z) W+ V& J, J2 A. z/ Y. e( S2 u- E 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224 * T; Q; Y) A; Z2 v3 C! c蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 - R8 a- J7 Q" n8 S蜗杆齿顶圆直径: 27.027 4 O1 k9 k3 l! |0 u蜗杆齿根圆直径: 18.035 4 Y4 V/ B, q+ ~$ \; L D' Y蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 / A: W! U6 C! q" C* U) b设计蜗杆长度: 63.8011356831966 . x% p3 z- e ~: i- [计算中心距: 49.0883256060597 % P6 |4 {5 M6 p3 Q G设计中心距: 49.7 1 t" V+ S4 x0 c% q; m蜗杆量球直径: 4.35 1 v* n# f3 s7 U* m8 r6 W1 B& q三针量球测量值: 29.694110899456/ K: _: g0 I4 E" o Y/ R 传动机构理论效率: 0.497872968446605 / i2 g; q* b1 f7 L- j" ?" l传动机构总重合度: 1.74089504233738; F( A, M4 B! G% w, {! ]+ b 蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 ' I' g; p: R5 N: J1 f0 K蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854# A C, j8 A2 [2 ]; K6 N 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 ! t) a9 q9 t& v! |( ?蜗杆法向调整量:-0.62 I C6 P: F# S8 A; K6 o 调整量等效系数:-0.438570660024464- c! v$ N$ m/ ?5 e$ L" _
" X( C7 T1 T9 W$ d% B( Q; i9 X: V8 U 8 x& U- i: m. W: o齿轮计算参数0 ^5 t* U) p3 K2 Q0 l, u 齿轮齿数: 37, |+ _' v# u7 h$ _4 w0 q& E) k5 T/ [ 齿轮法向模数: 2% R2 B! Q! C7 D8 z) d 齿轮轴向模数: 12.1292153592914 9 G& c" ^1 G9 J u6 n" F0 R齿轮端面模数: 2.02775638724961 # L7 |2 }% r" H" Z$ |齿轮法向压力角: 20& S% y% i# E2 E 轴向压力角: 65.6278263602969. u, O+ N; h4 n 端面压力角: 20.255144214909& N* ~, F) K" A" b8 U1 r- z8 | 齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413& [+ h" N R. B! A# G' I0 _; r 齿轮分圆直径: 75.0269863282357 + e& H! m: z" G( l& w+ {9 Y! |齿轮径向变位系数: 0.33639147245938 ! g2 B4 p- ^ M2 g齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967 4 X# _" `1 a1 j: d1 {) z齿轮节圆直径: 75.1415692814175: t) X3 l- M9 N# H5 Z 齿轮基圆直径: 70.3873367414667; r* R9 I. [8 b- F ^ 齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 2 X! a6 X: ?% m! M齿轮齿顶圆直径: 80.365) r- H" k4 Z. y' E+ C6 E$ J R 齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732( ]( s$ t5 T; a+ b" Z 齿轮轴向导程: 1409.886993062656 C4 S; U W, d! Z 设计齿轮长度: 204 p, K" ^1 Z" ?/ `6 u+ P 计算中心距: 49.0310341304053 F$ H9 U; m6 _; w) w 设计中心距: 0' X3 x. X1 V" ^/ b9 B i9 _ 齿轮量球直径: 3.1 ( K* s& e6 n. T5 h( R3 d& z# ?1 y% x二针量球测量值: 81.1698550304993 ( F- O% \/ E* l& d传动机构理论效率: 0.497872968446605: d2 _+ o! t! p4 _! G3 b$ ~+ V8 h, A 传动机构总重合度: 1.74089504233738" C$ s# x- y9 M& _" t$ A. e. n 齿轮轴向齿距: 6.37038456945316! U) `5 w& F+ K) _ 齿轮端面节压力角: 20.4905952062491 % D0 e, H' A. ]齿轮端面弧齿厚: 4.329102988336751 |& k4 u1 ^9 B% ? 齿轮法向调整量: 0.6 2 a. D: K: K6 n! f+ P调整量等效系数: 0.438570660024464% g$ _' A) H! o; U6 L- f% U 齿轮公法线跨齿数: 61 }. \: h' t% `; X' G 齿轮公法线公称值: 34.61165954479663 P3 @9 _9 }- J5 v5 X
: H1 s( |* g* ^/ [蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0; z- i$ E1 P Y+ Z9 C7 D6 g# q 蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.41469771658263 D1 }. b# t6 [ 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 0 R+ ]8 o% G& A5 K+ {齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 01 V$ ]7 {' V( s+ A5 f- d9 B 齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675 ( F; p& O( [; {' ^$ l9 P- V9 f B3 Q4 V ) O/ C- k8 N J( b8 |0 j / y/ a% O9 i( J) L( Z/ N* } $ h' _6 q9 b* F 模型文件有点大了,无法上传 / Z9 f" n( I" d" {! k. k g6 \- R. H |