不锈钢与P91钢焊接适用技术---[求助]

stickzhang

我公司是电力管道加工企业，在我厂现在遇到一个难题，在焊接P91钢与不锈钢1Gr18Ni9Ti角焊缝焊接过程中,焊接形式见附件，在焊接时候原来采用A302焊条，焊前预热90℃，在焊接完后电厂运行一段时间以后发现在熔合线附近有贯穿性裂纹，后来改进工艺后，采用镍基焊条施焊过渡层，预热温度150-170℃，然后采用A307焊条施焊，焊后层间和表面做PT检验，发现均有碎裂纹，请问各位高手前辈这是什么原因？有没有合适的施焊工艺？

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附：P91钢的化学成分（%）fficeffice" />

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$ L$ Q" P+ Q5 D! @+ q$ N7 z0 s% Z, I4 X3 Q) f5 x$ K% X; b' \) m3 i! X ~+ L1 A" ?, T0 X4 o4 j& |6 Y Y1 S8 g& u* l. P$ g* o3 z! U# z2 b0 F* P9 g* J! b! H, c7 R5 j: R. a5 V" Q4 [: v i+ e8 g' Y& n4 ~2 o7 V6 ^8 a; h9 K4 u% H* w5 B) l" Q. t j" l- V. U/ V/ u. }0 u5 `! i4 N* F& `$ T& l; y5 x3 _" o: c' [2 q/ F' W5 p4 b& G

元素	. r7 T) _: b/ m C	S	P	Mn	/ J ~( e3 g& u, x Si	Ni	Cr	- k9 [9 ~2 G6 t0 w2 @, @0 Q, ] Mo	V	8 d* S$ P L+ i/ U9 s8 w- e Nb
8 W) z) s2 T( e( J' V) e) ` 含量%	6 e, r! @% }' e! Z 0.078	0.0031	' T% z. U( i4 a4 x# z* k& S0 f 0.016	2 m' r! U* o* H: i! e0 i 0. 27	$ ]5 ^6 g# C2 b% u0 z 0.3	0.043	- i! T# P* o# w5 @9 m* z 8.56	1 i) }' p4 a7 L. n 0.96	0.22	?2 Y) C: P% {& N# \, m# E0 U 0.081

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黄河湃

楼主好！ 转载一篇专业文章，可能对你有所启发： ( i9 }% g5 a' q q焊接裂纹产生原因 　　形成焊接裂纹的原因是多方面的，但可以归纳为力学因素和冶金因素两方面。 3.1 力学因素 5 G! l- J# Y6 Y* I% r- r7 b9 Q 　　导致裂纹产生的力学因素主要为拘束应力。压力钢管焊接时采用多层多道焊，焊接第一层焊缝时，由于焊缝截面远小于构件的截面，因此拘束应力和拘束变形将集中在截面比母材 4 [% J0 d; ]8 d2 P9 G2 O T" u % d9 x/ _/ b$ b7 i! Q7 a1 d! c5 F　　小很多并且变形相对容易的焊接区内，造成第一道焊缝的焊接区是最容易出现裂纹的区域。拘束度越大，焊接区域承受的拘束应力和应变越大，造成焊接裂纹的危险性也越大。焊缝在压缝完成后，特别工地环缝不可避免地会产生拘束度偏大，从而致使点焊区域承受的拘束应力和应变偏大。焊接时，由于焊接区域的温度升高，点焊区域拘束应力得以释放，易造成裂纹的产生。有时钢管丁字接头部位容易产生裂纹就是因应力过分集中造成。 : F& A% y/ D% h / P1 y0 z: C# ?3 o, ~3.2 冶金因素 $ r0 a/ v5 Y8 t* }4 O+ x- B3.2.1 冶炼杂质对高温脆性区的影响 7 w+ F/ j+ z6 A, A" L9 }$ K, i: N: @　　钢中的杂质元素如C、S、P、B会明显地扩大高温脆性区的温度范围。60kgf/mm2钢种是一种含C、S、P量很低的Cr-Mo-V系合金钢。Mn含量较高，约为1.20％～1.60％，可以减小高温脆性区，因而60kgf/mm2钢是一种可以减小高温脆性区的钢种。 3.2.2 钢的淬硬致脆倾向 # a6 P. ]9 t% T2 Q' W9 M+ g' n6 Y8 e　　60kgf/mm2钢种碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感系数Pcm=0.185％，钢的淬硬致脆倾向不明显，是一种焊接性及抗裂性良好的钢种。 7 }2 u; W6 u# W; U5 s0 \ 3.2.3 钢中氢的致脆 　　氢是焊接冶金过程残留在钢中的气体杂质。由于钢中残留的氢使钢的塑性恶化而形成氢脆。 3.2.4 焊接粗晶区晶界的弱化 " ]. }* _) d s' L* u! I9 g6 s' j 4 T+ a/ g# l- p" q0 t f. m　　由于合金结晶过程的选择作用和相临晶粒间的相位不同，使得晶界总是含有比晶粒内部多得多的杂质和缺陷：而且由于晶界很薄，因而晶界的变形能力总是远低于晶粒本身的变形能力。在正常受力下，晶粒本身承担厂主要的塑性变形，保证了合金的塑性和强度。但NK HITEN610U2钢种因含有Cr、Mo、V等成分，Cr、Mo、V元素属于强碳化物及强氮化物形成元素，它们将会使晶界弱化或相对弱化。经计算，经验公式Psr=Cr+Cu+2Mo+5Ti+7Nb+10V-2，Psr<0，因而该材料不易发生晶界断裂。 * _/ }, W1 x" z( `0 H! `0 R 4 焊接裂纹的防止措施 * h+ G5 z$ h1 e( ]" J 　　根据形成裂纹的因素，为了防止裂纹的产生，需从结构设计、材料选择以及施工工艺三方面进行控制。 0 P% ]4 @+ X, z1 _) E6 k 4.1 结构设计 5 c' ]) n- D! B3 e& T; p* u) m/ A5 i 　　因压力钢管的设计是比较成熟的设计模式，它的设计有国家规范为依据，焊缝的布置是合理的。 & b. X: G. E& {+ p$ K4.2 材料选择 + I" Y }6 T; I' ]% K2 p 4.2.1钢管母材的选择 $ Q- i. J8 I; ?6 } 　　钢管母材选用日本生产的610U2及610F调质高强钢板，这是一种含C、S量很低的Cr Mo V系合金钢，有着优良的综合力学性能，抗拉强度≥610MPa，低温韧性vE 40≥330J(2mmv形缺口冲击试验)，脆性断面转变温度vTs=-36℃。而碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感性指数Pcm=0.185％，当焊接热输入量为17kJ/cm时，热影响区的最高硬度HVmax≤300，这是一种具有很好的焊接性和抗裂性的钢种。该钢的化学成分见表1，力学性能见表2。 表1 610U2及610F钢化学成分(％) ! _' W( _4 o# y( T0 D 4.2.2 焊材的选择 0 x+ ~; j/ Q1 W! Q ' h( h% n$ ]7 Q2 g6 V　　因工期较紧，在施工初期进行工艺评定选择焊材时，仅进行了手工电弧焊的焊接工艺评定。评定合格后，选定了两种高强钢焊条：宜昌猴王焊条厂生产的MK．J607RH焊条及四川自贡大西洋焊条厂生产的CHE62CHJt焊条。这两种焊条熔敷金属化学成分及力学性能如表3、表4。 2 Q1 o+ l \# i3 g 表3 焊条熔敷金属化学成分(％) 表4　焊条熔敷金属力学性能 这两种焊条均为超低氢性焊条，扩散氢含量很低，MK．J607RH焊条扩散氢含量Hmax=1.28ml／100g，CHE62CFLH焊条扩散氢含量Hmax=2.29ml／100g，远低于国标规定的4ml／100g的标准。由这两种焊条进行的高强钢的焊接工艺经评定是合格的。焊缝的化学成分基本与母材相一致，焊缝的机械性能不低于母材，热影响区的维氏硬度不大于300，证明此焊材与母材是相匹配的。 / a$ {! [9 m x' o3 M% h 4.3 施工工艺 　　要防止焊接裂纹的产生，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完成都处于受控状态。 4.3.1 加强钢管制安过程控制 　　(1)严格按引水压力钢管制作规范制作管节，必须保证出厂管节的管口平面度及椭圆度符合规范要求，防止偏心管节的出厂。偏心管节的检查通过测量管节四轴线弦长差可得。 7 w9 K# z; ^& b3 t% a9 L 　　(2)工地环缝压缝时，保持环缝组对间隙基本一致，避免局部区域压缝内应力偏大。 7 w2 k8 h; n3 e / z. n% I1 J& g+ _6 s- Q- }! d　　(3)控制环缝焊接顺序。环缝焊接时，必须采用8名或10名焊工对称分段退步焊，要求对称部位的焊工焊接参数基本一致。 4.3.2 加强钢管焊接过程控制 " }) u; u( V6 v. N1 ? . R. B! H% f( g$ R7 F- F3 A4 ]　　(1)严格高强钢焊条烘烤及领用制度，严格清除环缝坡口及两侧30mm范围内铁锈、油污等杂质。 1 k2 U1 Q% A: A0 j! y# G 　　(2)因工地湿度大、温度高，当焊接环境水蒸气分压高于25mmHg柱时，应选择高于规定预热温度20℃～30℃进行预热。 0 `6 q2 r2 R& j. l　　(3)高强钢的焊接，不论是δ=34mm，还是δ=60mm，尽量保证焊前预热50℃，必须保证层温不低于预热温度，且不超过230℃。尤其对于δ=60mm高强钢焊缝，必须保证预热温度为50℃～100℃。 　　(4)δ=34mm、60mm强钢焊缝焊后必须进行焊后消氢处理，加热温度150℃～200℃，保温1h。其中δ=60mm高强钢焊缝必须进行消应处理，使消应后的焊缝内应力小于钢材屈服强度的一半。 　　以上几方面均能降低接头冷却速度防止其产生淬硬组织，从而避免产生延迟裂纹，保证焊缝内部质量。 5 结论 　　通过介绍焊接裂纹分类及分析焊接裂纹产生机理，根据三峡工程的实际情况，得出以下结论：要保证焊缝质量，避免高强钢焊缝产生焊接裂纹，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完全处于质量受控状态。 * n, k* G$ A; y1 o" \) ?

漂流瓶

楼主可以参考ASME标准中的P91和TP347的焊接工艺评定来处理,我没有做过你说的这种焊接.
不过,可以肯定的是预热温度不够,而且焊后是否进行的适当的焊后处理呢!
5 N; {1 x2 N; N+ e; \  A% \3 b焊条我建议你选择ESAB的OK 76.96来焊接!

ysw1979321

需要进行焊后热处理

ccit

不过 可不要将 不锈钢侧 处理呀
% o. t8 _0 q% k, k- `/ @只将91侧和焊缝进行高温回火

ccit

对了 那一侧 再空气中 不要 保温  

漂流瓶

另外,P91 必须在管道内充氩,否则根部氧化,后果很严重呀

漂流瓶

看样子是温度测点的套管，现在怎么样了，大家说了不少，楼主应该冒个泡吧。

漂流瓶

一直关注这个问题，可总是没有消息咯，瓶子在锅炉厂的朋友那里问到了一些工艺，如果没有解决，请与瓶子联系。

lgkokode

焊前预热温度低取16o—180℃
  K' S( d- w5 J道间温度控制在280－320℃之间
建议TIG打底焊，管内充氩保护