1.膜片联轴器(材料:1Cr18Ni9 σs = 200 Mpa)+ z p( \1 k( ?9 p2 ]/ s# Z
( R% }" t0 r# Q0 Z8 c' ]①.膜片要求轴向补偿时,是否可以将膜片拉直简化为两端固定的简支梁的受力,轴向补偿量δX为简支梁的最大挠度?
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2 z5 z1 p' C. ]& A②.膜片要求角向补偿时,可否假设膜片中间为不变形的中性层,由最外层的最大应变ε求得最大拉应力(σ=Eε)?CAE中如何加载才能产生图示应变?! Q+ V8 j0 v5 o: b7 j0 A
2 @" f4 K. j, U5 \③.在计算疲劳应力时,许用疲劳应力与屈服应力的系数一般为多少?6 ?; v& G1 m X* Y9 b! P
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E- h0 P4 S3 E3 }# T) O④.膜片的离心力F=m*r*ω2,而CAE中加载量的单位为rad/sec或rad/sec2,应该是何种值?
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⑤.膜片设计时如何建立其设计平衡点,即1°角向补偿产生的拉应力、传递扭矩产生的拉应力、轴向补偿产生的根部拉应力、离心载荷产生的应力等各自所占总应力(von mises)的比例?4 }+ q" l" N; a4 ]$ t# |9 A* @
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2.弹簧销联轴器(材料:60Si2Mn σs = 1200 Mpa)" z; q; {9 y: @& j% H" B) H
9 H" d" u2 [! R; s$ X1 ^) u4 v/ C0 i; L①.简易力学模型的建立是两端不固定的简支梁,最大挠度fmax= ;! ~6 h0 L# Z- r) L9 S0 r
或一端简支,一端固定,最大挠度fmax= ;2 t& a" R* [- Q+ Q1 g/ t
还是两端固定的简支梁,最大挠度fmax= ?6 |! [. x/ z" p2 e! U. I% W; Q* I
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②.假设下图中一束钢丝外径包裹的定距套无径向变形,那么一束钢丝(7根或100多根)相对于一根钢丝的系数如何确定?CAE中,一束钢丝如何约束?% C, N7 x+ k% F# ?7 I1 S& e/ p
实际上,定距套的变形会倾向于椭圆,其刚度越低,椭圆度越大,而定距套的刚度应如何计算?可以简化为何种力学模型?
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3 `$ I6 U$ J3 U" ?③.弹簧销设计时的平衡点为1°角向补偿产生的挠度等于传递扭矩产生的挠度,合理吗?
5 E+ H9 I) s+ q下图8个销的角向补偿产生的挠度fα是径向的,传递扭矩产生的挠度fT是圆周方向的,可以像力的合成一样叠加吗?
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" |$ S8 {/ g2 W1 Y④.若将定距套演变为模具弹簧,忽略一束钢丝变形对弹簧的影响,弹簧可以简化为拉压弹簧的受力吗(一半为拉簧,一半为压簧)?1 i/ A6 L, z; ^$ Y! ?
此类弹簧销设计的平衡点除了1°角向补偿产生的挠度等于传递扭矩产生的挠度,还应考虑弹簧的刚度与一束钢丝的刚度相当,对吗?
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⑤.下图为弹簧与一束钢丝的组合,其中一束钢丝的受力可以简化为悬臂梁吗?由于钢丝间的相对滑移,钢丝会产生轴向力吗?应如何计算?% I0 B8 h8 a2 s" t0 `
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7 G/ {! F. T# D/ F3.弹簧花键联轴器(材料:50CrVA σs = 1150 Mpa)& A# H: U$ {9 m3 f0 \7 t
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①.弹簧侧向受力可以简化为何种力学模型?是梁模型还是跟螺旋滚子更为接近的力学模型呢?
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②.CAE中如何进行约束?下右图的应力分布及变形合理吗?弹簧截面的宽度、厚度以及圈与圈的缝隙(即螺距),谁对应力、变形量(吸收冲击的能力)的影响更大?
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7 H( ^8 W- z4 t, A8 ^+ ?③.下左图为双啮合弹簧花键联轴器,下右图为外圈的应力云纹图,何种方法或措施能降低最大应力?
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4.螺旋管联轴器(材料:50CrVA σs = 1150 Mpa)
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6 r" q% n" R' b5 z7 Z V; P7 @2 q①.螺旋管的缝隙可以用普通锯或铣工艺完成吗?7 x; L( C) X9 C
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②.扭转后,单层螺旋管中间部分变形大,最容易干涉,可以增加中间壁厚来提高刚度吗?) U2 \, [! {# o/ U; O5 \4 M
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8 Q/ E6 I; I' z5 c1 |4 h R, M③.使用过程中,经热处理后的螺旋线断裂,忽略材料及热处理工艺的不稳定性,可以理解为所受扭矩太大,使应力超过极限应力而断裂吗?热处理会提高屈服强度,但会脆性增加,塑性降低,对吗?
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④CAE中,加载扭矩面会有径向变形,如何约束才能消除此变形? |