看不懂,好好学习吧

zerowing 发表于 2014-1-24 01:27
讨论打坡面的影响要先讨论一个前提。是先有的坡面还是先有的键变形？
首先来说，这个坡面是键变形引发的 ...

谢大侠点评。把图片下载后放大重新看了一下。
图中红色部分的应力，貌似是1000多MPa，
俺查了一下键右边的大块头，材质是SC450，降伏点是225Mpa。
所以推断可以理解为红色的部分已经被压变形了，有导致键贴到右表面的可能性。

zerowing 发表于 2014-1-24 01:27
讨论打坡面的影响要先讨论一个前提。是先有的坡面还是先有的键变形？
首先来说，这个坡面是键变形引发的 ...

谢谢零大侠的认真解析。

有一点俺比较注意的是，图中那个键，受力的时候，它的左下表面和右上表面都应该是面压很大的部位，但是图中表示的只有左下为绿色，右上表示为蓝色，是不是表示那里受力较小，这点比较奇怪。

另外一点就是，键槽被压坡了，需要多大的力，我算出来是80吨，但实际基本没可能这么大，这点还不太明朗，或许只是疲劳应力吧。

他山玉。

子子61961 发表于 2014-1-23 21:27
关于那个键槽，确实如您所说，如果是直着没变形，是不会产生向左的力的。
但是事实上键槽变形 ...

讨论打坡面的影响要先讨论一个前提。是先有的坡面还是先有的键变形？
首先来说，这个坡面是键变形引发的，是一个渐变的过程。而在整个过程中，键都会有微小的变形，小到什么程度，很可能是微米或者丝级别的变形。而相对键来说，这种程度的变形作需要的力却要相当的大。
如果上面这一点没有问题，那么就有下面的依次推论。
1。整个过程中，键的上端面都紧紧贴合坡面，无论F3的力有多大，都肯定会在这个坡面位置形成摩擦连接。
2。无论你的F7是多大，最先需要克服的是坡面的摩擦力，然后才能产生足够顶起左侧板的力。（本条推论的前提是键顶住右侧0.5间隙底面）
3。发生2的前提是键顶住右侧间隙，从几何关系上说，这个发生的前提一定是键在坡面处发生了滑移。因为整个变形过程中，坡面上的所能提供的摩擦力是一个可知量，即u*F3*a。u为摩擦系数，a为变角系数（a>1)那么很明显，这种情况下想发生滑移也很困难。（令，如果推论2形成，那么0.5间隙底面也应有撞痕，但照片里看不到。大侠说的螺栓头磨损跟次无关，因为只要键变形，就会磨螺栓头，但不代表螺栓能顶到0.5间隙底面）
4。单独分析键的受力，也很容易看出，这是一个压杆稳定变形的问题，但因为键的这个截面惯性矩很大，你不会看到失稳的情况，所以，最终结果一定是基于坡面的一个偏转，因此，在整个坡面成型过程中，也不会形成在螺栓点产生支反力从而破坏M24螺栓的可能。
5。我们用一个仿真来说明这个变形。从我的图中，你很容易发现这样的一个变形过程。在这个图里，你可以看到，即便已经到了破坏应力的程度，键依旧很难顶到右底面，左侧板处的应力依旧停留在一个不大的应力值上。同样的，从变形图里也可以看到，与其说是键变形导致的板变形，不如说是板失稳连带的键的偏转。所以，这两个图应该可以说明，你键和键槽处的变化，不是你M24螺栓被拉断的原因。



6。同样，从上面的仿真结果看，如果是竖直向的F3，其结果很可能是左侧板失稳导致的螺栓拉断，但同样也有一个事实，在螺栓断裂前，右侧的木材机架上的键槽（坡面）已经先被压溃了就。但根据实际情况，跟这个推论不符。于是就回到我之前说的那个推论上。如果F3不是竖直的（实际上也不是竖直的）。那么最后的结果就是侧板的弯曲变形，可以理解为一端外伸的简支梁，在这个情况下，坡面依旧会出现，但导致螺栓断裂的主要原因却变成了侧板的弯变。

以上。不知道这么说能不能解决大侠的疑惑。

好吧，我认输 发表于 2014-1-22 19:29
个人觉得吧，综合大家的意见作为参考，以经济有效为目的，我们并不太清楚子子大侠的设备的工况，所以对于结 ...

回大侠，右边结构不能改太多了。活塞杆与支点，基本在同一直线上。
左边的气缸没准里面活塞走到最上头了，准备重新制作了，打算改改。

找个大点的碗 发表于 2014-1-23 13:57
同种设备之前应该也会有类似的现象产生吧

嗯，我后来也有这个问题了，回公司一问老工程师，说这种还是第一次用。一般偏载这种，就从前后方向通横杆了，F3肯定在正中心。

冷水黄金 发表于 2014-1-22 21:21
这种配合乱七八糟的情况，除非专业研究的，几乎没法计算。

应该和害怕老前辈说的差不多，这种地方采用平 ...

谢大侠回帖，那里最开始，确实是一个过盈的平键配合，后来键槽才变坡的。

经典案例，学习学习